【正文】 灌注樁時） 正常情況下比預制樁經(jīng)濟 樁身質(zhì)量不易控制，容易出現(xiàn)斷樁，縮頸，露筋和夾泥的現(xiàn)象 樁身直徑較大，孔底沉積物不易清除干凈（除人工挖孔灌注樁外），因而單樁承載力變化較大 一般不易用于水下樁基，容易出現(xiàn)不良現(xiàn)象。有的樁長可達88米，長達82—88米。對電焊接樁，重大工程應做％10的焊縫探傷檢查，施工結(jié)束后，應對樁體質(zhì)量作檢驗。樁在現(xiàn)場預制時，應對原材料，鋼筋骨架，混凝土的強度進行檢驗；采用工廠生產(chǎn)的 成品樁時，樁進場后應進行外觀及尺寸檢查，也可以在現(xiàn)場支模預制。由于此樁工序簡單，工效高，在樁數(shù)較多的前提下，可抵消預制價格較高的缺點，節(jié)省基建投資。 不宜穿透較厚的堅硬地層，當堅硬地層下仍存在需穿過的較軟弱層時，則需輔以其他施工措施，如采用預鉆孔（常用的引孔方法）等（2） 預制樁適用條件 持力層上覆蓋為松軟土層，沒有堅硬的夾層。 受起吊設備能力的限制，單節(jié)樁的長度不宜過長，一般為10余米。 捶擊和振動法下沉的預制樁施工時，震動噪音大，影響周圍環(huán)境，不宜在城市建筑物密集地區(qū)使用，一般需改為靜壓樁機進行施工。預制樁的配筋是根據(jù)搬運、吊裝和壓入樁時的應力設計的，遠超過正常工作荷載的要求，用鋼量大。因其打入樁的施工工序較灌注樁簡單，工效也高。由于其屬擠土樁，樁打入后其周圍的涂層被擠密，從而提高地基承載力。5050150長鋼套管護壁177。5 =1% 直徑 管壁厚度 抽心圓孔中心線對樁中心線 樁尖中心線 下節(jié)或上節(jié)樁的法蘭對中樁中心的傾斜 中節(jié)樁兩個法蘭對樁中心線傾斜之和177。510 177。但不論采用何種方案，必須考慮技術與經(jīng)濟的最佳組合。（二）主要技術要求 在目前技術條件下，可供選擇的方案很多，如打樁 、基礎換填土、整體式基礎等，究竟選擇哪種方式，要根據(jù)工程地質(zhì)特征、業(yè)主經(jīng)濟能力、設計部門能力、工程所在地的經(jīng)驗、施工單位能力等進行選擇。因此，樁基又可看成是基礎。在建筑結(jié)構(gòu)設計中，通常是把“樁”作為基礎分離的獨立構(gòu)件，并且必須設置樁承臺，以便處理基礎與樁身的連接問題，所以，從結(jié)構(gòu)設計角度來看，不論什么形式的樁基（包括石灰樁等）均應屬承托基礎的物質(zhì)。地基與基礎兩者從結(jié)構(gòu)工程角度來說是可以截然化分的，但從巖土工程角度來說，經(jīng)常是不可分的。 在地基加固處理方案中，用振沖法形成的碎石樁（墩），以及采用樁墩支撐基礎以取代天然地基的方案是極為常見的現(xiàn)象。對于細長比比小于20發(fā)構(gòu)件，考慮到過去使用經(jīng)驗，的值略微抬高一些。——矩形布樁時的短邊布樁數(shù)，當布樁不規(guī)則時可按，近似，當計算值小于1時，取=1—— 角點法計算點對應的矩形荷載分塊數(shù)——角點法計算點對應的第j塊矩形底面長期效應組合的附加力，kN——樁基沉降計算深度范圍內(nèi)所劃分的土層數(shù)——等效作用底面以下第I層土的壓縮模量（）；采用地基土自重壓力至自重壓力加附加應力作用時的壓縮模量——樁端平面第j塊何在計算點至第層土，第層土底面的距離（m）——樁端平面第j塊荷載計算點至第I層土，第層土底面深度范圍內(nèi)平均附加應力系數(shù)，可按規(guī)范附錄G采用矩形基礎中心點沉降 =式中：，——根據(jù)矩形長寬比及深度比，查附錄G地基沉降計算深度，按應力比法確定，且處的附加應力與土的自重應力應該符合下式要求：由于： 查表得：= = =計算各層土的自重應力：——第層土底的自重應力，——第層土的重度，在地下水位以下用浮重度 ——第層土的厚度，m各層地基附加應力計算：；；——基底附加應力，——第層土底附加應力，——豎直均布壓力矩形基礎角點下的附加應力系數(shù)，它是m，n函數(shù)，其中，是矩形的長邊，是矩形的短邊，而是從基礎底面起算的深度。定義為：群樁基礎按明德林解計算沉降量與按布氏解計算沉降量之比，可按下式簡化計算：，式中：，——反映群樁不同距徑比，長徑比，及承臺的長寬比等因素的系數(shù)，可查《基礎工程》的附錄Ⅳ表。對 于ⅠⅠ截面抗剪驗算： =于ⅡⅡ截面抗剪驗算ⅡⅡ截面左側(cè)共3根單樁其反力為：，；=取= 滿足要求圖22 樁基的平面及剖面圖（8）沉降計算?！稑痘?guī)范》規(guī)定，剪切破裂面為通過柱邊和樁邊連接線形成的斜截面，抗剪驗算應滿足： 式中：——垂直于x方向斜截面的最大剪力值，可取抗剪計算截面一側(cè)的樁頂凈反力設計值總和（）；——垂直于y方向斜截面的最大剪力值，可取抗剪計算截面一側(cè)的樁頂凈反力設計值總和（）；——垂直于x方向的斜截面抗剪承載力設計值（）——垂直于y方向的斜截面抗剪承載力設計值（）=，=，——剪切系數(shù)，當時，；當時，；——計算截面剪跨比，=。 ，==取： 所以：滿足要求所以承臺不發(fā)生沖切破壞。，=1000，則：==，==所以:滿足要求。根據(jù)公式： ；；；式中：——建筑樁基重要性系數(shù)，取=；——作用于沖切破壞上的沖切力設計值（），即等于作用于樁的豎向荷載設計值F減去沖切破壞錐體范圍內(nèi)各基樁底的凈反力設計值之和；——混凝土抗拉強度設計值（）；——沖切破壞錐體處的周長（）；——承臺沖切破壞錐體的有效高度（）；——沖切系數(shù)；——沖跨比，為沖跨，即柱邊或承臺變階處到樁邊的水平距離，按圓樁的有效寬度進行計算。則與豎向的合力與鉛錘線夾角 ，故可以不驗算單樁豎向承載力。下面按樁數(shù)=6，求單樁豎向承載力設計值R：其中：——側(cè)阻群樁效應系數(shù)——端阻群樁效應系數(shù)——承臺土阻力阻群樁效應系數(shù)——承臺內(nèi)區(qū)土阻力群樁效應系數(shù)——承臺外區(qū)土阻力群樁效應系數(shù)——承臺土阻力分項抗力系數(shù)——樁基中相應于每一根樁的承臺底地基土極限抗力標準值（kN），——承臺底承臺寬度的深度范圍內(nèi)（），地基土極限抗力標準值，可按《地基規(guī)范》中相應的地基土承載力標準值乘以2取值，（）；——承臺底地基土凈面積（）。假設先不考慮群樁效應,估算單樁豎向承載力設計值R為：R——單樁豎向極限承載力設計值，kN——單樁總極限側(cè)阻力力標準值，kN——單樁總極限端阻力力標準值，kN——樁側(cè)阻力分項抗力系數(shù)——樁端阻力分項抗力系數(shù)查表得：=按軸力P和R估算樁數(shù)n1為：由于n1＞3，應考慮群樁效應和承臺的效應確定R。（1）風荷載力計算1 樓高:H=20=60m2 柱子最大承擔上部荷載面積s==3 單根柱子承擔在房屋自重產(chǎn)生的荷載為P=2018=4 風引起的荷載計算——風荷載標準值——Z高度處風振系數(shù)——風荷載體型系數(shù)——風荷載高度變化系數(shù)——基本風壓根據(jù)建筑規(guī)范查得九江=