【正文】 (－)217=框架梁傳來樓面自重 墻體自重及粉刷 均布恒荷載設(shè)計(jì)值g=（+++）=②集中恒荷載次梁自重 25=作用在次梁上的樓面自重 KN墻體自重 KN 集中恒荷載設(shè)計(jì)值G=(++)/2=b)活荷載①均布活荷載均布活荷載設(shè)計(jì)值q==②集中活荷載 集中活荷載設(shè)計(jì)值Q==（2）彎矩剪力設(shè)計(jì)值（3）主梁的承載力計(jì)算1）正截面受彎承載力計(jì)算跨內(nèi)按T形截面計(jì)算，因，所以翼緣計(jì)算寬度取，取計(jì)算。十一、縱向框架梁（主梁）計(jì)算主梁按連續(xù)梁考慮，按彈性方法進(jìn)行計(jì)算。為了便于計(jì)算，均近似取γ=。l02方向跨中截面的h01=73mm。雙向板按彈性理論設(shè)計(jì)。梁端加密區(qū)箍筋取雙肢φ8100,箍筋用HRB235級(jí)鋼筋（fyv=210N/mm2）,則,非加密區(qū)箍筋取雙肢φ8150，對(duì)于箍筋設(shè)置滿足要求。由表23可見，最大層間彈塑性位移發(fā)生在第1層，其θp=1/62[θp]=1/50,故滿足規(guī)范要求。樓層屈服強(qiáng)度系數(shù)求解 表22由此可確定薄弱樓層的位置。此處以3~8層為標(biāo)準(zhǔn)層，設(shè)其相對(duì)線剛度為1，則2層，1層（3）樓層受剪承載力計(jì)算采用簡(jiǎn)化的柱底塑性鉸法計(jì)算。按框架梁、柱的實(shí)際配筋面積及材料強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值(柱還應(yīng)包括對(duì)應(yīng)于重力荷載代表值的軸向力)，下面一底層為例進(jìn)行說明，其中fyk=400KN/m2。故將表6中的層間剪力乘以6，得到多遇地震作用下的層間剪力。設(shè)節(jié)點(diǎn)區(qū)配箍為4肢Ф10100,則節(jié)點(diǎn)滿足受剪承載力要求。3．框架梁柱節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)截面抗震驗(yàn)算以首層F軸節(jié)點(diǎn)為例。由表18可知一層柱底的軸壓比n=，查《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》=,則最小體積配箍率加密區(qū)位置及長(zhǎng)度按規(guī)范要求確定。由前可知，G軸柱頂彎矩設(shè)計(jì)值對(duì)三級(jí)抗震等級(jí)，柱底彎矩設(shè)計(jì)值則框架柱的剪力設(shè)計(jì)值（滿足要求）（取λ=）N==600600/1000=取 N= 故該層柱應(yīng)按構(gòu)造配置箍筋。② E軸柱底層柱（M=,N=）l0==5500=5500mml0/h=5500/600=要考慮撓度對(duì)偏心距的影響ea=max(20,1/30h)=20mm ei=e0+ ea=150+20=170mm 取 l0/h15,取 ηei=170=204mm=555=,按大偏壓情況計(jì)算e=ηei＋h/2－a=204+600/2－45=459mm 采用對(duì)稱配筋 于是： 按構(gòu)造配受拉區(qū)與受壓區(qū)各配316兩側(cè)中間各配1根16全部縱向鋼筋配筋率，滿足要求。（2）、柱的計(jì)算長(zhǎng)度對(duì)于現(xiàn)澆樓蓋，底層柱計(jì)算長(zhǎng)度l0=,其余層l0=。由表18可見，各柱的剪跨比和軸壓比均滿足規(guī)范要求。對(duì)于GF跨，梁端加密區(qū)箍筋取4肢φ10100,箍筋用HRB235級(jí)鋼筋則由于跨度小，加密區(qū)長(zhǎng)度取整跨。 具體計(jì)算過程見表16第111頁(yè)（共111頁(yè)）（3）梁斜截面受剪承載力計(jì)算故截面尺寸滿足要求。下部跨間截面按單筋T形截面計(jì)算。故取。（2）計(jì)算縱向受拉鋼筋當(dāng)梁下部受拉時(shí)，按T形截面設(shè)計(jì)，當(dāng)梁上部受拉時(shí)按矩形截面設(shè)計(jì)。梁的配筋計(jì)算（1）梁的支座截面考慮了柱支座寬度的影響，按支座邊緣截面的彎矩計(jì)算，其值為：M=M組V組b/2式中，M組為梁內(nèi)力組合表中支座軸線上的彎矩值；V組為相應(yīng)組合的支座剪力；b為柱的支承寬度，1~2層b=600mm,3~8層結(jié)構(gòu)底部剪力為： 頂點(diǎn)附加地震作用為： 計(jì)算結(jié)果列于表6。 橫向框架頂點(diǎn)位移計(jì)算 表5層次869210 7 69210 6 69210 5 69210 4 69210 3 69210 2 48540 1 45210 橫向地震作用 地震作用按7度Ⅱ類場(chǎng)地,地震動(dòng)參數(shù)區(qū)劃的特征周期分組按一組考慮，則Tg=,αmax=,采用底部剪力法計(jì)算。分層計(jì)算重力荷載代表值：8層：（1）女兒墻自重 2 =（2）屋面自重: 屋面恒載: KN/m2 屋面面積： （+）= m2屋面自重: =（3）梁重：主梁： 4= KN連梁： （+）+= KN次梁： KN 梁重： KN（4）墻重（扣門窗洞口加門窗自重） 外墻： 內(nèi)墻： 墻重： （5）柱重 （6） =8層重力荷載代表值： 3~7層：（1）樓面自重: 樓面恒載: KN/m2 樓面面積： = m2樓面自重: =（2）梁重：主梁： KN連梁： KN次梁： KN 梁重： KN（3）墻重（扣門窗洞口加門窗自重） 外墻： 內(nèi)墻： 墻重： （4）柱重 （5） =3~7層重力荷載代表值： 2層：（1）樓面自重: （2）梁重： KN（3）墻重（扣門窗洞口加門窗自重） 外墻： 內(nèi)墻： 墻重： （4）柱重 +++=（5） =2層重力荷載代表值： 首層：（1）樓面自重: （2）梁重： KN（3）墻重（扣門窗洞口加門窗自重） 外墻： 2= 內(nèi)墻： 墻重： （4）柱重 (+) 2=（5） =首層重力荷載代表值： 各層重力荷載代表值為： G8= G7~3= G2= G1=自振周期計(jì)算 按頂點(diǎn)位移法計(jì)算，考慮輕質(zhì)填充墻對(duì)剛度的影響，取基本周期調(diào)整系數(shù)α0=。柱軸力和梁剪力圖見圖18圖7：恒載下分層法求桿端彎矩圖8：恒荷載作用下的彎矩圖（KNm）圖9：恒載下梁的剪力圖（KN）圖10：恒載下柱的軸力圖（KN）圖13：活荷載下梁的剪力圖（KN）圖14：活荷載下柱的軸力圖(KN)圖15：風(fēng)荷載下剪力在各柱間分配（KN）圖16：風(fēng)荷載下反彎點(diǎn)及柱端彎矩求解圖18：風(fēng)荷載下柱的彎矩和梁的剪力圖四、地震作用下荷載計(jì)算 本設(shè)計(jì)僅考慮水平地震作用即可，并可采用基底剪力法計(jì)算水平地震作用力。內(nèi)力計(jì)算采用D值法，計(jì)算過程見圖15和圖16，其中可通過有關(guān)表格查得反彎點(diǎn)高度y0。豎向 活荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算（1）荷載簡(jiǎn)化 （2）桿件固端彎矩（3）分層法求內(nèi)力 具體過程見圖11，同理，可求得相應(yīng)的剪力和軸力，見圖12，13，14。頂層：HG跨（α=）GF跨FE跨（α=）3~7層：HG跨（α=）GF跨FE跨（α=）2層：HG跨（α=）GF跨FE跨（α=）（2）柱的線剛度調(diào)整由于取出中間一層分析，柱（除底層）。三、非抗震內(nèi)力計(jì)算豎向恒載作用下的內(nèi)力計(jì)算豎向恒載作用下的內(nèi)力計(jì)算采用分層法。 橫向風(fēng)荷載計(jì)算 表2層次βzμsz(m)μzw0(KN/ m2)A(m2)Pw(KN)8 7654321風(fēng)載下的位移計(jì)算（1）、計(jì)算簡(jiǎn)圖，見圖5。將風(fēng)荷載換算成作用于框架每層節(jié)點(diǎn)上的集中荷載，計(jì)算過程如表2所示。HG跨梁：GF跨梁：FE跨梁：3~8層柱：2層柱： 首層柱： 注：圖中數(shù)字為線剛度，單位：104Em3Ec=104N/mm2 Eb=104N/mm2圖2：結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖荷載計(jì)算恒載計(jì)算屋面框架梁線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：4厚高聚物改性瀝青卷材防水層（三氈四油上鋪小石子） KN/ m220厚1：3水泥砂漿層找平層 20= KN/ m21：6水泥焦渣找2%坡，最薄處30厚 KN/ m250厚聚苯乙烯泡沫塑料板保溫層 = KN/ m2鋼筋混凝土基層 25= KN/ m2鋁合金條板吊頂 KN/ m2屋面恒載: KN/m2邊跨(HG、FE跨)框架梁自重 25= KN/ m2中跨框架梁自重 25=