【正文】 ，u=K’(（ρL/ρV)/ρV)’= u=*(（)/)=除沫器直徑：D=(4Vs/ )=(4** )=．裙座塔底采用裙座支撐，裙座的結(jié)構(gòu)性能好，連接處產(chǎn)生的局部阻力小，所以它是塔設(shè)備的主要支座形式，為了制作方便，本設(shè)計采用圓筒形。查圖得Vs,max=,min=操作彈性為：Vs,max/ Vs,min=、總壓降及接管尺寸的確定①進料管D=(4Vs/ ) 取uF=Vs=*107/(3600*12*)=D=4*(*)= 查取標準系列選取Ф32*4②回流管采用直管回流，取uR=，dR=4*（*）= 查取標準系列選取Ф25*3③塔釜出料管 取uw=，直管出料，dw=4*(*)= 查取標準系列選取Ф25*3④塔頂蒸汽出料管 直管出氣，取出口氣速u=20m/s，D=4*（*20）=⑤塔釜出氣管采用直管，取氣速u=23m/s，D=4*（*23）=．筒體與封頭①筒體由于本設(shè)計公稱壓力為10kg/m3 ，管徑為800mm，查《化工原理課程設(shè)計（石油大學出版社）》表31得：筒體壁厚選6mm，材質(zhì)為Q235鋼。Ls/(m3/s)Vs/(m3/s)由此表數(shù)據(jù)可作出液泛線5在操作性能圖上，作出操作點A，連接OA，即為操作線。 故Ls,max=*據(jù)此可作出與氣體流量無關(guān)的垂直液相負荷上限線4。由： Ls,min= m3/s據(jù)此可作出與氣體流量無關(guān)的垂直液相負荷下限線3。．液沫夾帶線以ev=,VsLs關(guān)系如下：由整理得 Vs=在操作范圍內(nèi)，任取幾個Ls值，依上式算出Vs的值，計算結(jié)果列于下表。4．4塔板的負荷性能圖．漏液線由 得：=整理得：在操作范圍內(nèi)，任取幾個Ls值，依上式算出Vs的值，計算結(jié)果列于下表。．液沫夾帶液沫夾帶量：eV=*10^(6)/ σL (ua/()) =*10^(6)/*10^(3)*((*))^= (kg液/kg氣) 所以液沫夾帶eV 在允許范圍內(nèi)。 hl=βhL ua=VS/(ATAf)=()= (m/s) Fo=*= [kg1/2/(s篩孔按正三角形排列，取孔中心距t為：t=4d0=20mm篩孔數(shù)目n為： n=*^2=1536 (個)開孔率為： Ф=A0/Aa=(d0/t)2 =*(20/5)^2=%氣體通過篩孔的氣速為：篩孔氣速 u0=VS/A0=(*)= (m/s)①干板阻力hc計算。開孔區(qū)面積 Aa=其中x=D/2(Wd+Ws)=(+)= (m) r= D/2Wc== (m)故Aa=2*(*()^+**sin1())=(m2)⑩ 篩孔計算及其排列。查《化工原理課程設(shè)計》P117，表37得，塔板分為3塊。因為塔徑=800mm≥600mm，所以選用凹形受液盤，深度為50mm。參考單流型塔板系列參數(shù)（分塊式）并且計算如下：⑥ 堰長lW :取lW= (m)⑦ 溢流堰高度hW :由hW=hLhOW，選用平直堰，堰上液層高度hOW由下式計算，即： hOW=()*E*(Lh/lW)^(2/3)近似取E=1，則hOW=*1*(*3600/)^(2/3)=(m)板上清液層高度hL=60mm故hW=hLhOW== (m)⑧ 弓形降液管寬度Wd和截面積Af ：由lW/D=，查《化工原理課程設(shè)計》P108，圖310，得Af/AT= ，則： Af= m2Wd/D= , 則： Wd=*1= (m)驗算液體在降液管中停留時間，即：θ=3600AfHT/Lh=3600**(*3600)=5(s)故降液管設(shè)計合理。s)提餾段的氣、液相體積流率為： V’S=V’MVm/3600ρVm =*(3600*)=(m3/s) L’S=L’MLm/3600ρLm =*(3600*)= (m3/s)由umax=C*√((ΡLρV)/ ρV)，式中C由式 C=C20*(σL/20)^ 計算，其中的C20由《化工原理課程設(shè)計》P104 圖32查得，圖的橫坐標為：(Lh’/Vh’)*( ρL/ρV)^=((*3600)/( *3600))*( )^= 取板間距為HT=，板上液層高度hL=： HThL= (m)查得C20= C=*()^= umax=*(()/ )^= (m/s)，則空塔氣速為： u=*umax=*= (m/s) D=(4*V’S/(π*u))^=(4*(*))^= (m)因為提留段塔徑小于精餾段的塔徑，所以提留段塔徑就按精餾段的取。s lgμLFm=*lg( )+()*lg( )解出μLFm = (mPas)進料板液相平均黏度的計算：由tF= ℃，查《化學化工物性數(shù)據(jù)手冊（有機卷）》得：μA= mPas μB= mPa塔底溫度 tw= ℃進料板溫度 tF= ℃提餾段平均溫度 tm=(+)/2=℃(3)平均摩爾質(zhì)量計算塔底平均摩爾質(zhì)量計算由yw=，查平衡曲線（），得xw= M VDm=*+()*= (kg/kmol) M LDm=*+()*= (kg/kmol)提餾段平均摩爾質(zhì)量計算 由圖解理論板（見圖），得yF=查平衡曲線（見圖），得xF= M VFm=*+()*= (kg/kmol)M LFm=*+()*= (kg/kmol)提餾段平均摩爾質(zhì)量： M Vm=(+)/2= (kg/kmol) M Lm =(+)/2= (kg/kmol)(4)平均密度計算①氣相平均密度計算由理想氣體狀態(tài)方程計算， ρVm=pmMVm/RTm=*(*(+))=(kg/m3)②液相平均密度的計算液相平均密度依下式計算，即： 1/ρLm=aA/ρLA+aB/ρLB塔底液相平均密度的計算由tw= ℃,查表1，用內(nèi)插法得： ρA= (kg/m3) ρB= (kg/m3) 1/ρLDm = + ρLDm = (kg/m3)進料板液相平均密度的計算由tF =℃。由圖可知，操作上限為液泛控制，下限由漏液控制。Ls/(m3/s)Vs/(m3/s)由此表數(shù)據(jù)可作出液沫夾帶線2．液相符合下限線 對于平直堰，取堰上夜層高度how=，得 hOW=()*1*(3600Ls/)^(2/3)= Ls^(2/3)=,于是 Ls,min=．液相符合上限線 以θ=4s作為液體在降液管中停留時間的下限 即AfHT/Ls=4 故Ls,mas=*．液泛線令 Hd=Ф(HT+hw)由Hd=hP+hL+hd=hc+hl+hσ+hL+hd hl=βhL hL=hw+howФHT+(Фβ1)hw=(β+1)how+hc+hσ+hd忽略hσ 忽略how與