【正文】 對(duì)于穩(wěn)定堅(jiān)實(shí)的土層不小于 2m，并置于可能向下發(fā)展的滑動(dòng)面以下，即應(yīng)考慮設(shè)置抗滑擋土墻后由于滑坡體受阻，滑動(dòng)面可能向下伸延。 167。若計(jì)算結(jié)果為剩余下滑力為正值時(shí) ， 則 說(shuō)明墻高不足 ，應(yīng)予增高；當(dāng) 剩余下滑力為過(guò)大的負(fù)值時(shí) ， 則 說(shuō)明墻身過(guò)高 ， 應(yīng)予降低 。 然后 ， 再自 a點(diǎn)向兩側(cè)每隔 5176。 合理墻高可采用試算的方法確定 (如下頁(yè)圖 4． 10所示 )。 抗滑擋土墻的高度如果不合理的話 ， 盡管它使滑坡體原來(lái)的出口受阻 ， 但 滑坡體可能沿新的滑動(dòng)面發(fā)生越過(guò)抗滑擋土墻的滑動(dòng) 。 常用抗滑擋土墻常見斷面形式如前面圖 。 在平面上 ， 抗滑擋土墻一般應(yīng)布置在滑坡前緣滑床平緩處 。 其基底常做成反坡或鋸齒形 ， 有時(shí)為了增加抗滑擋土墻的穩(wěn)定性和減少墻體圬工 ， 還在墻后設(shè)置 l～ 2m寬的衡重臺(tái)或卸荷平臺(tái) ， 利用衡重臺(tái)或卸荷平臺(tái)上填土的重力來(lái)代替減少部分墻體的圬工用量 ， 達(dá)到降低工程造價(jià) 。 由于滑坡推力大 ， 合力作用點(diǎn)高 ， 因此 抗滑擋土墻具有墻面坡度緩 、 外形矮胖 、 平面尺度大的特點(diǎn) ， 這有利于擋土墻自身的穩(wěn)定 。 WDI???212 WiJh??167。 3)滑坡體內(nèi)有貫通至滑動(dòng)面的裂隙，滑動(dòng)時(shí)裂隙充水，則就考慮裂隙水對(duì)滑坡體的靜水壓力 J，作用于裂隙底以上 hi／ 3高度處，水平指向下滑方向，大小為： 。 抗滑擋土墻上附加力系的計(jì)算方法是： 1)滑坡體上有外荷載 Q(建筑物自重、汽車荷載 ) 時(shí)，應(yīng)將 Q加在相應(yīng)的滑塊自重 W之中。 二 .安全系數(shù)的確定 167。 ： 1)計(jì)算方法和計(jì)算指標(biāo)的可靠性； 2)對(duì)滑坡性質(zhì) 、 形成原因的認(rèn)識(shí)程度； 3)結(jié)構(gòu)物的重要程度； 4)滑坡可能造成的危害程度； 5)工程破壞后修復(fù)的難易程度 。 ② 根據(jù)同一斷面位置，不同時(shí)間但條件相似的兩次滑動(dòng)瞬間計(jì)算斷面，建立兩個(gè)反算式聯(lián)立解出； ③根據(jù)滑動(dòng)面土的條件和滑動(dòng)瞬間的含水情況，參照類似土質(zhì)情況的有關(guān)資料定出其中的一個(gè)指標(biāo)值，反算另一個(gè)指標(biāo)值。因?yàn)檫@種情況下滑動(dòng)面土中粗顆粒含量很大，抗剪強(qiáng)度主要受摩擦力控制。 167。 實(shí)此種簡(jiǎn)化只 適用于滑動(dòng)面飽水且滑動(dòng)中排水困難 ， 滑動(dòng)面為飽和粘性土或雖含有少量粗顆粒但被粘土所包裹而滑動(dòng)時(shí)粗顆粒不能相互接觸的情況 。 167。因此，反算法得到較廣泛的應(yīng)用。 通常假定滑坡體行將滑動(dòng)的瞬間處于極限平衡狀態(tài)， 令其剩余下滑力為零 ， 按安全系數(shù) K=1的極限平衡條件反算滑動(dòng)面土的抗剪強(qiáng)度指標(biāo) 。 滑坡的 每一次滑動(dòng)都可以看成是一次大型的模型試驗(yàn) ，只要弄清滑動(dòng)瞬間的條件，就可以求出該條件下滑動(dòng)面土的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)。試樣為含有滑動(dòng)面的原狀土，或?yàn)槿斯ぶ苽浼羟忻娴耐?，使剪切時(shí)剪切強(qiáng)度達(dá)到殘余值時(shí)的剪切位移可以縮小。 167。 3)環(huán)狀 剪力儀大變形剪切試驗(yàn) (簡(jiǎn)稱環(huán)剪試驗(yàn) ) 試樣可用重塑土或原狀土，剪切時(shí)試樣因上下限制環(huán)的相對(duì)旋轉(zhuǎn)而產(chǎn)生環(huán)形剪切面。 2)重塑土 多次 直剪試驗(yàn) 由于多次滑動(dòng)后，滑動(dòng)面土原狀結(jié)構(gòu)已遭破壞，在原狀土不易取得時(shí)，用重塑土做剪切試驗(yàn)得到的殘余強(qiáng)度，與用原狀土試驗(yàn)得到的大致相同。當(dāng)試樣含水量太大，剪切時(shí)土易從剪切盒間擠出，此法將不適用。 ： 1)滑動(dòng)面重合剪切試驗(yàn) 從試坑或鉆孔中取含有滑動(dòng)面的 原狀土試樣 ， 用直剪儀 保持 沿原有滑動(dòng)方向剪切 ，試驗(yàn)方法同一般快剪試驗(yàn)?？辜魪?qiáng)度指標(biāo)也可做滑動(dòng)面處原狀土樣的重合剪切試驗(yàn) 167。 3)古滑坡 對(duì)于 古滑坡或滑動(dòng)量不大的滑坡 ， 滑動(dòng)面土的抗剪強(qiáng)度介于峰值強(qiáng)度與殘余強(qiáng)度之間 ，故較難確定。 的充水情況 (持續(xù)充水或季節(jié)充水 )做固結(jié)快剪或快剪試驗(yàn) ， 取其峰值作為抗剪強(qiáng)度指標(biāo) 。 右圖即為剪切試 驗(yàn)方法得到的土的應(yīng) 力應(yīng)變曲線 。 應(yīng)力達(dá)到峰值 (τ F)， 然后隨變形的增加 ， 剪切應(yīng)力逐漸下降 ， 最終趨近于一穩(wěn)定值 (τ w)。 土樣在剪切試驗(yàn)過(guò)程中 ， 隨著剪切變形的增加 ，剪切應(yīng)力逐漸增加 。 在確定滑坡推力時(shí) ， 除需知道滑動(dòng)面的位置外 ，還必須知道滑坡體的容重 r， 滑動(dòng)面土的抗剪強(qiáng)度指標(biāo) c、 φ 值 ， 以及設(shè)計(jì)所要求的安全系數(shù) K。 亦即 ， 當(dāng)滑坡推力小于主動(dòng)土壓力時(shí) ， 擋土墻 抗滑移驗(yàn)算應(yīng)取主動(dòng)土壓力 ；而擋土墻 抗傾覆穩(wěn)定性驗(yàn)算時(shí) ，卻 需要計(jì)算并比較哪個(gè)的傾覆力矩更大些 。 但一般滑坡推力的合力作用點(diǎn)位置卻較主動(dòng)土壓力的作用點(diǎn)高 ， 因此二者產(chǎn)生的傾覆力矩就不一定哪個(gè)大了 。 因此 ， 抗滑擋土墻設(shè)計(jì)時(shí) ， 如何選擇擋土墻上的滑坡推力就是個(gè)重要的問(wèn)題 ， 尤其在滑坡推力小于主動(dòng)土壓力時(shí) 。 iiW ?siniiW ?sin167。 2)計(jì)算斷面中有 反坡 時(shí) ， 由于滑動(dòng)面傾角為負(fù)值 ，因而條塊的 也為負(fù)值 ， 即此時(shí)它已不是下滑力 ， 而是抗滑力了 。 根據(jù)前面假定的第二條 ， 負(fù)值的 Ei(拉力 )不應(yīng)再往下傳遞 。 167。 按劃分的條塊 ， 利用下面不平衡推力傳遞系數(shù)法的公式 ， 從上到下逐塊計(jì)算剩余下滑力 ， 算到最后一塊 ， 則最后一塊的下滑力就是滑坡推力 。 167。 167。計(jì)算時(shí)， 根據(jù)滑動(dòng)面的變坡點(diǎn) 和 抗剪強(qiáng)度指標(biāo)變化點(diǎn) ， 將滑坡體分為若干條塊 ，然后 從上到下逐 塊計(jì)算剩余下滑力 ， 最后一塊的下滑力就 是滑坡推力 。 4)垂直于主滑動(dòng)方向取 1m寬的土條作為計(jì)算單元 ， 忽略土條兩側(cè)的摩阻力； 5)滑坡體的每一計(jì)算塊體的滑動(dòng)面為平面，并沿滑動(dòng)面整體滑動(dòng)。 滑坡推力的 計(jì)算是在已知滑動(dòng)面形狀 、 位置和滑動(dòng)面上的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)的基礎(chǔ)上進(jìn)行的 ， 計(jì)算方法一般采用剩余下滑力法 。 由于抗滑擋土墻 滑坡推力 具有以上分布特征，因此其合力作用點(diǎn)比普通土壓力的合力作用點(diǎn)高， 一般位于滑面以上 l／ 2墻高處 ，且推力的 方向與滑移面層平行 。 167。 普通土壓力為一般三角形分布，其合力作用點(diǎn)在墻踵以上 1／ 3墻高處 (如有車輛荷載作用或路堤墻，土壓力為梯形分布 )。 普通土壓力的方向與墻背法線成 δ 角 (墻背摩擦角 )，它與墻背的形狀及粗糙程度有關(guān)；對(duì)于朗金土壓力來(lái)說(shuō)，則與墻頂填土 (或土體 )表面平行。 一般情況下 ， 滑坡推力遠(yuǎn)大于擋土墻上的主動(dòng)土壓力 。 作用在普通擋土墻上的土壓力，是按庫(kù)倫理論或朗金理論來(lái)計(jì)算，其破裂面與土壓力的大小均隨墻高和墻背形狀的變化而變化。 作用在抗滑擋土墻上的基本力系 ， 一是擋土墻提供的阻滑力 ， 二是擋土墻上的側(cè)壓力 。 附加力系是作用于抗滑擋土墻上除基本力系外的其他力系 ， 包括： 1)滑坡體的荷載 (如建筑物自重 、汽車荷載 )； 2)水庫(kù)岸坡等地帶的滑坡 ， 應(yīng)考慮動(dòng)