【正文】 167。 (1)抗滑擋土墻應盡可能在滑坡變形前設置，或在坡腳土體尚未全面開挖前，以較陡的臨時邊坡分段開挖設置。根據(jù)施工過程中建筑物的受力情況，施工時采取“ 步步為營 ” 分段、跳槽、馬口開挖，并及時進行抗滑擋土墻的修建。 (2)在滑坡地段修建擋土墻前，應事先作好排水系統(tǒng)，合理編制施工組織設計，集中施工力量，作好施工準備，盡量縮短施工工期。 (3)注意掌握施工季節(jié)，盡可能避免雨季滑坡正在急劇發(fā)展時在滑坡腳開挖基坑和修建建筑物。由于開挖、填土而使地形有相當大的變化，因此要充分注意排除地表水，也應注意排除地下水，以防水的滯留。同時，對施工用水也應特別注意。 167。 (4)施工時應先對滑坡體上 (后 )部進行刷方減載，以減小滑坡體產(chǎn)生的下滑力。刷方減載應按自上而下的原則進行。對刷方減載的棄土可作為抗滑擋土墻后的填料或抗滑擋土墻前的壓載體。若滑坡體前緣極為松散，有時需將其清除，在這種情況下，也應采用自上而下的原則進行施工。 (5)當?shù)叵滤S富時，除按設計要求作好主體工程的施工外，對輔助工程，如墻后排水溝、墻身泄水孔等，也應切實注意其事故質量，防止墻后積水。 (6)對墻后的回填土必須分層夯實，達到設計要求。 167。 (7)墻體施工時，必須保證施工質量，對漿砌條石擋土墻或漿砌塊石擋土墻，砌筑時，砂漿必須飽滿，砂漿強度應符合設計要求，保證墻體的整體性和其剛度。 (8)施工時，應保證基礎埋置到最深的可能滑動面以下的穩(wěn)定巖 (土 )中，并滿足設計深度。 167。 167。 擋土墻除了重力式的以外，還有衡重式、懸臂式和扶壁式等。 167。 前面說過，支撐加固主要用于會產(chǎn)生崩塌的危巖類邊坡，因此需要了解崩塌的機理。 崩塌的產(chǎn)生是由于巖體在重力和其他外力的共同作用下，超過了巖體的強度而引起破壞的。 其他外力主要有： 生物作用 、 裂隙水凍結 、 暴雨 導致裂隙水劇增引起靜水壓力暴漲、 地震作用 等。 其中 生物作用 和 裂隙水凍結 會導致風化加劇，會逐漸導致崩塌的危險； 而 地震 和 大暴雨 會短時間使危巖的應力劇增，直接導致崩塌。 167。 一 .崩塌的機理 新開挖的巖石邊坡，邊坡面上的原始地應力被完全釋放，在慣性力的作用下， 邊坡巖體 向臨空面方向 發(fā)生位移 ，使坡頂拉應力進一步增大，當拉應力大于巖石抗拉強度時，首先在坡頂形成接近垂直的張節(jié)理。這些節(jié)理順著最大主應力方向繼續(xù)發(fā)展，直至出現(xiàn)裂隙的擊穿貫通，最終 形成 順坡向的 坡頂卸荷裂隙 。 此時，邊坡巖體受原有構造裂隙及新近出現(xiàn)的卸荷裂隙的切割，會 形成 較獨立的 棱柱 ，且有 向外倒塌的趨勢 ，此時如有外界因素 (如暴雨等 )的誘發(fā)，就會形成崩塌。 167。 二 .巖石的應力變化 地表附近的圍巖往往是沉積巖，而多數(shù)沉積巖都是硬質巖和軟質巖相互成層的。 巖質邊坡開挖后，除了 原始地應力的釋放 (產(chǎn)生順坡向的坡頂卸荷裂隙 ，一般是垂直向 )外，還會發(fā)生 卸荷回彈 。 而由于沉積巖大多是硬質巖和軟質巖相互成層的，而硬質巖和軟質巖的巖性相差較大，會造成較大的 差異卸荷回彈 ，從而 導致 產(chǎn)生 水平剪切破裂面 。 邊坡的 水平剪切破裂面 會 減小 結構面切割的 棱柱體的橫斷面積 ，從而 減小支撐面的承載力 ，再有外部因素的影響時，就會引起不同。 167。 三 .巖石的應力變化 巖石的應力變化 167。 應力釋放導致 張節(jié)理發(fā)展 剪切擴容 卸荷回彈差異導致 新近開挖處理的巖石邊坡，會產(chǎn)生應力的變化。 隨著 應力的釋放 會導致 豎向卸荷裂隙 的 貫穿 ，隨著卸荷回彈差異 會導致 水平向剪切裂隙 的 剪切擴容 。再加上風化的發(fā)展及其他因素的影響，會逐漸產(chǎn)生崩塌，但這個過程較緩慢。 支撐加固處理的 一般是懸 挑式危巖 ，這類危巖往往會很快發(fā)生崩塌。 167。 一 .支撐加固的處治類型 由于地表附近的圍巖往往是沉積巖，而多數(shù)沉積巖都是硬質巖和軟質巖相互成層的。其中軟質巖的抗風化能力較弱，其風化比硬質巖嚴重，因此會在邊坡上形成硬質巖 懸挑 的危巖 (見下頁圖 )。 懸挑式危巖的破壞形式一般有傾倒、錯落和基座破壞等幾種形式 (見下頁圖 )。 167。 二 .懸挑式危巖 167。 懸挑式危巖的破壞形式 懸挑式危巖的破壞形式一般有傾倒、錯落和基座破壞等幾種形式。因此其穩(wěn)定性判斷也就針對這幾種破壞形式進行。 167。 懸挑式危巖穩(wěn)定性判斷計算時的計算簡圖如右所示。其中： he —— 裂隙開展深度 h —— 懸挑危巖底部到根部高度 W —— 危巖單位寬度重力 fr —— 巖石天然濕度下單軸抗壓強度 Fw —— 單位寬度水壓力 Fe —— 單位寬度水平地震作用 a —— 危巖重心到 O點的水平距離 b—— 危巖重心到 O點的垂直水平距離 O—— 危巖繞 O點傾覆 裂隙開展深度 he可以通過超聲波或地質雷達探測得到。對于一般工程，也可以假定懸挑式危巖的穩(wěn)定系數(shù)為 ，而通過下式估算得到： 167。 一 .裂隙開展深度 he re fWMhh 40??二 .基座安全性判斷 基座安全性判斷可根據(jù)基座的支撐面積以及巖石的 巖石天然濕度下單軸抗壓強度 fr得到。 懸挑式危巖會發(fā)生繞 O點的傾倒破壞，其傾倒力矩MF如下式： 167。 三 .懸挑式危巖支撐穩(wěn)定性判斷 其抵抗力矩 MR如下式： 則其傾覆安全分項系數(shù) Kt如下式： ? ? bFhhFWaM eewF ???? ? ? erR hhfM ??FRt MMK ? 沿裂隙面的剪切破壞，以其剪切應力由剪切面承擔，則其剪斷安全分項系數(shù) Ks如下式： 167。 四 .沿裂隙面的剪斷破壞判斷 ? ?WhhfK ers?? 懸挑式危巖的傾覆穩(wěn)定安全系數(shù) Kt和剪斷安全分項系數(shù) Ks不小于 ，可認為危巖的穩(wěn)定性較好，可不做加固。當其小于 ，需做支撐予以加固。 下圖即為條石支墩加固危巖實例。 167。 懸挑式危巖支撐加固結構的驗算內容有以下幾個方面： —— 按照 砌體結構或混凝土結構規(guī)范計算 ，荷載按照 把懸挑部分的全部重力加到支撐結構上 進行計算，偏于安全。 —— 按照規(guī)范采用穩(wěn)定系數(shù) 折減承載力 (軸心受壓 )，支撐高度不大于 10m。 —— 按照地基基礎規(guī)范驗算 其承載力和穩(wěn)定性，必要時可在地基表面設置錨桿加固基座。 167。 懸挑式危巖支撐加固結構的構造可 按照 相應 結構規(guī)范進行 。 支撐的頂部和巖體底部 需要 用膨脹混凝土或砂漿填實 ，以保證支撐結構和懸挑危巖能夠緊密結合 。 167。 167。 ? ? ? ?KHEVK PK ???? /?? ?OORO KMMK ?? /基底承載力驗算 抗滑移穩(wěn)定性驗算 抗傾覆穩(wěn)定性驗算 m a x / m in6(1 )kV eBB? ??