【正文】 了水泥混凝土的整體性 ,在車輛荷載的反復(fù)作用下 ,橋面鋪裝層就容易出現(xiàn)開裂、松散等情況?；蛘吡喊宓膬A斜度過大 ,或者由于調(diào)整橋面縱橫坡等因素均可能造成梁板頂面高程高出設(shè)計值 ,因此造成了橋面鋪裝層厚度局部過薄 ,設(shè)計一般為 8 ～ 12 cm,且規(guī)范要求不宜小于 8 cm。 4. 水泥混凝土橋面鋪裝過早破損的原因分析 在梁板施工 過程中 ,施工單位和監(jiān)理單位的質(zhì)量保證體系不完善 ,驗收各環(huán)節(jié)把關(guān)不嚴(yán) ,造成成型的梁板尺寸過高 。水泥混凝土橋面鋪裝雖然在設(shè)計過程中不考慮直接參與受力的要求 ,但卻對荷載分布起到重要作用 ,因此其質(zhì)量不能忽視。 目前，橋面鋪裝層是車輪 直接作用的部分 ,其作用是防止車輪直接磨耗行車道板 ,保護主梁免受雨水侵蝕 ,并對車輛輪重的集中荷載起分布作用 。 第 11 頁共 18 頁 縱向公布鋼筋或受力鋼筋，特別是箍筋對構(gòu)件的抗剪、斜截面強度和主拉應(yīng)力的貢獻很大。除了對這些截面進行必要的應(yīng)力驗算滿足規(guī)范要求外，有必要采取一些構(gòu)造措施，如在驗算截面附近布置一定數(shù)量的非預(yù)應(yīng)力鋼筋，使得溫度應(yīng)力分布均勻，控制溫度裂縫的產(chǎn)生或發(fā)展。若考慮不當(dāng)，溫度應(yīng)力會造成支點附近和跨中斷面的裂縫。 b．預(yù)應(yīng)力儲備 由于理論計算模式和計算結(jié)果往往與工程實際情況存在差異，加上一些在設(shè)計時難以計入的因素，因此在設(shè)計過程中，有必要考慮結(jié)構(gòu)各個截面的應(yīng)力要有一定的安全儲備，即對使用荷載作用下截面的正應(yīng)力和混凝土主拉應(yīng)力，提供一定的應(yīng)力儲備，以便在設(shè)計上帶來可靠保證。由于這類預(yù)應(yīng)力鋼束通過腹板，使得預(yù)壓應(yīng)力容易均勻分布到全斷面上，是克服剪應(yīng)力最有效的合理的布束形式，并可達到免費提供預(yù)剪力的效果。從對豎向預(yù)應(yīng)力的敏感性分析來看，若箱梁斷面尺寸偏小一點，一旦豎向預(yù)應(yīng)力不到位，則結(jié)構(gòu)的主拉應(yīng)力將超過規(guī)范的許可值，從而使結(jié)構(gòu)應(yīng)力處于不利狀態(tài)。 由 第 10 頁共 18 頁 于采用了在箱梁頂板和底板布置直線束，僅靠設(shè)置豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋來克服結(jié)構(gòu)剪應(yīng)力的布束方案，這必須建立在充分保證豎向預(yù)應(yīng)力能夠達到設(shè)計要求的前提下。作者建議選定箱梁斷面尺寸時，除了注意梁高（ H支和 H中）的因素外，還應(yīng)該重視腹板尺寸的優(yōu)化。這樣按公式計算得到的斜截面抗剪強度 Qhk＋ QW 值應(yīng)適當(dāng)折減。這說明與腹板厚度尺寸的選定有一定的關(guān)系。通過主拉應(yīng)力的敏感性分析得知，若不設(shè)置豎向預(yù)應(yīng)力鋼束或者豎向預(yù)應(yīng)力失效，則必須加大腹板厚度尺寸，重新設(shè)計。除此，對構(gòu)造上及施工工藝方面的要求必須得到滿足。結(jié)合國內(nèi)外部分大跨徑連續(xù)梁橋的工程實踐，作者建議邊跨與中跨的長度比一般控制在～ b．箱梁斷面尺寸擬定 自大噸位錨具、 1860MPa 鋼絞線和高強度混凝土在大跨徑預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁中采用以來，箱梁的自重大大減輕，使得上部結(jié)構(gòu)有條件向輕型化方向發(fā)展。但對采用掛籃懸臂澆筑法施工的大跨徑預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)橋而言，邊跨總有一段需采用支架現(xiàn)澆 。對中小跨徑的連續(xù)梁橋而言，邊跨與主跨比一般取用 ～ ，這樣可以使中跨跨中不致產(chǎn)生異號彎矩，邊墩支點也不會出現(xiàn)負反力。若邊跨與中跨之比過小，則邊跨支點可能會出現(xiàn)負反力，使得邊墩與邊跨受力不合理。若邊跨太大，則邊跨支架 現(xiàn)澆梁 段長度偏長，施工時要防止支架不均勻沉降。 3. 設(shè)計對策探討 預(yù) 應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋的裂縫問題涉及到設(shè)計、施工、監(jiān)理等各方面，本文僅從設(shè)計方面作對策探討。計算表明由溫度梯度產(chǎn)生的應(yīng)力比活載產(chǎn)生的應(yīng)力還要大。如果溫度梯度模式選用不當(dāng)，即使增大溫度差設(shè)計修，也不能保證結(jié)構(gòu)的抗裂性。該規(guī)定主要參照了日本橋規(guī)，我國規(guī)范偏于簡單化，未對溫度梯度進行系 統(tǒng)的實測研究，制定出相應(yīng)的溫度梯度曲線，計算結(jié)果往往偏于不安全。C （橋面板上升 5℃ ），并在橋面板內(nèi)均勻分布。 JTJ20385規(guī)范中僅規(guī)定 T形混凝土連續(xù)梁由于日照引起橋面與其他部分的溫度差而引起的內(nèi)力。體系溫差對靜定結(jié)構(gòu)只引起結(jié)構(gòu)的變位而不引起結(jié)構(gòu)的溫度次內(nèi)力或溫度應(yīng)力；但對超靜定結(jié)構(gòu)，將引起溫度次內(nèi)力。當(dāng)腹板厚度稍有增加時，截面的正應(yīng)力、剪應(yīng)力和主拉應(yīng)力均可得到較大改善。由于箱梁腹板 厚度尺寸一般較小，設(shè)計時取用腹板厚度應(yīng)慎重。梁高增加后，截面內(nèi)的剪應(yīng)力和主拉應(yīng)力均有一定下降。 預(yù)應(yīng)力混凝土變截面連續(xù)箱梁橋，一般支點截面梁高取 H 支 =（ 1／ 16～ 1/20）L，跨中截面梁高取 H 中 =（ 1/30～ 1/50） L。按該規(guī)定，應(yīng)加厚腹板尺寸，重新設(shè)計。此時應(yīng)按 σZL = 來配置箍筋，而不能按構(gòu)造布置箍筋。 通過對某大橋箱梁截面的豎向預(yù)應(yīng)力敏感性分析表明：當(dāng)設(shè)計的豎向預(yù)應(yīng)力為 100％時，在使用荷載組合 Ⅲ 作用下，該截面中和軸處 的主拉應(yīng)力σZL= 。敏感性分析同時表明，由于縱向預(yù)應(yīng)力對各截面應(yīng)力狀態(tài)的影響程度及其規(guī)律并不完全一致，設(shè)計時應(yīng)給予充分重視。在敏感性分析中，通過對增加一對底板鋼束或減 少一對底板鋼束的計算分析，結(jié)果表明：對結(jié)構(gòu)截面正應(yīng)力的影響程度較大，而對腹板加膠處主拉應(yīng)力的影響不顯著。設(shè)計時通過對縱向預(yù)應(yīng)力鋼束的合理布置，以提供和提高箱梁的斜截面強度。所以當(dāng)主拉應(yīng)力 σZL ＞ （荷載組合I）或 σZL ＞ （荷載組合 Ⅱ 及組合 Ⅲ ）時，必須按規(guī)范規(guī)定設(shè)置由計算所需的抗剪鋼筋。在合理進行縱向預(yù)應(yīng)力鋼來布置和豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋設(shè)計的情況下，可以把使用荷載作用下的主拉應(yīng)力控制在小于規(guī)范規(guī)定的混凝土抗拉強度（主拉應(yīng)力）范圍內(nèi)。在斜截面破壞前，總會先出現(xiàn)由彎短和剪力引起的主拉應(yīng)力斜裂縫。 d．對控制預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁設(shè)計的一些主要內(nèi)容進行敏感性分析，如對縱向預(yù)應(yīng)力布京設(shè)計方案、豎向預(yù)應(yīng)力、箱梁高度、腹板高度、溫度應(yīng)力 等。 b．應(yīng)力復(fù)核結(jié)果是否超過設(shè)計規(guī)范規(guī)定的使用荷載作用下混凝土的法向應(yīng)力、主拉應(yīng)力值。 根據(jù)結(jié)構(gòu)裂縫的位置、方向、縫寬、裂縫長度與深區(qū)、裂縫間距等現(xiàn)象作為依據(jù)，進行分析。 …… ……… 目前我國大跨徑預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋的設(shè)計，大多是按照全預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)設(shè)計的，即在理論上要求結(jié)構(gòu)不出現(xiàn)拉應(yīng)力。 這些裂縫中，沿腹板厚度方向有一部分是貫穿的。 的斜向裂縫，成橋早年后共發(fā)現(xiàn)百余條裂縫，最長約 4m，最大裂縫寬度達。 該橋在每孔 1／ 4梁跨處的上、下游箱梁內(nèi)側(cè)腹板處，發(fā)現(xiàn)與頂板呈 25176。出現(xiàn)不連續(xù)、較短的縱向裂縫 ，裂縫寬度 0． 1～ 。在兩只中墩左右的 1號節(jié)段