【正文】 =，則殼體內徑為： D= mmN T ???? 按卷制殼體的進級檔，可取 D=300mm 采用弓形折流板 ,取弓形之流板圓缺高度為殼體內徑的 25%， 則切去的圓缺高度為： H= 300=75m 取折流板間距 B=，則 B= 300=90mm 古可取 B=100mm 折流板數(shù)目： 69110070001 ????? 折流板間距 傳熱管長BN 拉桿數(shù)量與直徑按表選取，本換熱器殼體內徑為 300mm，故： 拉桿直徑為Ф 12，拉桿數(shù)量不得少于 4。根據(jù)本設計實際情況，采用 標準管設計，現(xiàn)取傳熱管長 L=8m，則該換熱器的管程數(shù)為： Np= 2815??lL （管程） 傳熱管總根數(shù)： Nt=20 2=40（根） 8 平均溫差校正系數(shù)： R= 52040 40140 ??? P= 40140 2040 ??? 按單殼程，雙管程結構，查圖得： ??t? 平均傳熱溫差 9 .70 .8 5 ?????? ? 塑mtm tt ? ℃ 由于平均傳熱溫差校正系數(shù)大于 ，同時殼程流體流量較大，故取單殼程合適?！?)則估算的傳熱面積為： A= 231 mtK Q m ?? ??? 考慮到估算性質的影響，根據(jù)經驗取實際傳熱面積為估算值的 倍，則實際傳熱面積為： ?pA A m? ： m=ipi tcQ?1 = ? ? hkgskg / 250/ 3 3 ????? ? 四、 工藝結構尺寸 選用 選用Φ 25 較高級冷拔傳熱管（碳鋼），取管內流速 u1=。℃) 植物油 熱流體 950 103 井 水 冷流體 0,801103 7 3 估算傳熱面積 (1) 熱流量 Q1= m1cp1 ?t1 =6000(140 40)=106kj/h = （ 2） 平均傳熱溫差 先按照純逆流計算，得 塑mt? = 2040401 4 0ln )2040()401 4 0( ??? ???℃ 由于殼程有機液的壓力較高，故可選取較大的 K 值?！? 粘度， Pa所以， 殼程流體的定性溫度為 ： T=（ 140 + 40） /2 = 90 ℃ 管程流體的定性溫度為： T=（ 20 + 40） /2 = 30 ℃ (2) 物性參數(shù) 定性溫度下，管程流體 (井水 )、殼程流體（ 植物油 ）有關物性參數(shù)由《主要物性參數(shù)表》 得出。因此，冷卻水走管程，有機液走殼程。 （ 2） 流程安排 與 植物油 相比，井水易于結垢，如果其流速太小，會加 快污垢增長速度使換熱器傳熱速率下降。 三 工藝設計計算 1 確定物性方案 （ 1） 選擇換熱器的類型 兩流體的變化情況：熱流體進口溫度 140℃ ，出口溫度 40℃ ； 冷流體進口溫度 20℃ ，出口溫度 40℃ 。 二 設計條件及主要物性參數(shù)表 將 6000kg/h的 植物油 從 140℃ 冷卻到 40℃ ，井水進、出口溫度分別為 20℃ 和 40℃ 。 2 設計方案的簡介 確定設計方案，包括選擇換熱器的類型、流程安排；確定物性參數(shù)，包括定性溫度、定性溫度下的物性參數(shù)；估算傳熱面積，包括熱負荷、平均傳熱溫度差、傳熱 面積、冷卻水用量；確定工藝結構尺寸，包括管徑和管內流速、管程數(shù)、平均傳熱 溫度差校正及殼程數(shù)、傳 6 熱管排列和分程方法、殼體內徑、折流板、其它附件、接管；換熱器核算， 包括傳熱能力核算、壁溫核算、換熱器內流體的流動阻力。在完成同樣傳熱量的條件下，采用逆流可使平均溫差增大，換熱器的傳熱面積減??；若傳熱面積不變，采用逆流時可使加熱或冷卻流體的消耗量降低。逆流時，沿傳熱表面兩流體的溫差分布較均勻。換熱器中流體的相對流向一般有順流和逆流兩種。由于制造工藝和科學水平的限制，早期的換熱器只能采用簡單的結構，而且傳熱面積小、體積大和笨重，如蛇管式換熱器等。它還廣泛應用于化工、石油、動力和原子能等工業(yè)部門。隨著換熱器在工業(yè)生產中的地位和作用不同，換熱器的類型也多種多樣，不同類型的換熱器各有優(yōu)缺點，性能各異。隨著我國工業(yè)的不斷發(fā)展，對能源利用、開發(fā)和節(jié)約的要求不斷提高，因而對換熱器的要求也日益加強。 一 概述及設計方案的簡介 1 概述 在不同溫度的流體間傳遞熱能的裝置稱為熱交換器，簡稱為換熱器。 六 、設計進度 5 1. 設計動員，下達設計任務書 ； 搜集資料，閱讀教材，擬定設計進度 1天 ； 2. 設計計算（包括電算，編寫說明書草稿） 23天 ； 3. 繪圖 2天 ； 5. 整理，抄寫說明書 1天 ； 6