【正文】 = 177N/mm2 小于鋼管立桿抗壓強度的設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！ 7 、扣件抗滑移的計算 雙扣件承載力設計值取 縱向或橫向水平桿 與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算 R ≤ Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值 ,取 kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中 R取最大支座反力，根據前面計算梁底鋼管剪力圖結果得到 R= kN； R kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求 ! 400179。 = ； Lo/i = 2940mm / mm= ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數 φ = ； 鋼管立桿受壓應力計算值 ； σ =179。 梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 通過剪力圖知 梁底支撐最大支座反力： N1 = ； 腳手架鋼管的自重 N2 取 1kN； N =+1= kN； φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)： i = ； A 立桿凈截面面積 (cm2)： A = ； W 立桿凈截面抵抗矩 (cm3)： W = ； σ 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； [f] 鋼管立桿抗壓強度設計值： [f] =205 N/mm2； lo 計算長度 (m)； 如果完全參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh 蘇州市福星污水處理廠綜合改造 工程 模板支撐 系統(tǒng)專項安全施工 方案 22 k1 計算長度附加系數，取值為： ； u 計算長度系數，參照《扣件式規(guī)范》表 ， u =； 上式的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1uh = 179。 104） =， ω 500/400=,滿足要求 ! 支架立桿荷載標準值 (軸力 ) 由荷載剪力圖可知，梁底部中心橫桿受到的剪力最大V=+=，可知梁底部中心立桿承受的軸力最大值F=，查規(guī)范，知每根立桿軸向承受最大壓力為 30KN。 105179。 384179。 179。 103 =； 支撐鋼管的抗壓強度設計值 [f]=205 N/mm2； 支撐鋼管的最大應力計算值 度設計值 205 N/mm2,滿足要求 ! 蘇州市福星污水處理廠綜合改造 工程 模板支撐 系統(tǒng)專項安全施工 方案 21 支撐鋼管的最大撓度 可 以視作均布荷載作用下 簡支梁計算 ，撓度取滿載布置下的 1/2， ω max=5ql4/2179。 m ； 最大應力 σ = Mmax /W=179。（ +） +179。 1=； (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)； P1 = (+2)179。 179。（ 244 mm ） = cm4； 鋼管彈性模量 E=179。 ； W=π（ R4r4） /R =179。 179。 10004mm4/（ 100179。103mm =； 方木的最大撓度 ： ω =179。 106 N178。 12 m 2/10=178。 =+ = kN/m； 支撐方木驗算： W=ql2/10=178。 = kN/m； 荷載設計值 q = 179。 = kN/m； (2)模板的自重荷載 (kN/m)： q2 = 179。 9cm /12 =； 荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重 (kN/m)： q1= (25+)179。 9cm179。 9cm179。 6000蘇州市福星污水處理廠綜合改造 工程 模板支撐 系統(tǒng)專項安全施工 方案 18 179。 179。 106N178。 178。 1=； q = q1 + q2 + q3=； 跨中彎矩 及應力 計算公式如下 : M=ql2/10 σ = Mmax /W 其中， σ 梁底模板的彎曲應力計算值 (N/mm2)； M 計算的最大彎矩 (kN178。 1=； 振搗混凝土荷載、人員及設備荷載設計值： q3: 179。 1=； 模板結構自重荷載： 蘇州市福星污水處理廠綜合改造 工程 模板支撐 系統(tǒng)專項安全施工 方案 17 q2:179。（ +）179。 15mm179。 15mm/6 =37500mm3； I =bh3=1000mm179。 面板的截面抵抗矩和 W截面慣性矩 I分別為 : W =bh2=1000mm179。 (2).荷載參數 模板自重 (kN/m2):； 鋼筋混凝土容重（ kN/m3):25；考慮梁體鋼筋較多取鋼筋重度（ kN/m3)： ； 新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):； 人員及設備荷載 (kN/m2):； 振搗混凝土荷載標準值(kN/m2): (3).材料參數 木材品種：南方松；木材彈性模量 E(N/mm2)： ；木材抗彎強度設計值 fm(N/mm2)： ；面板類型：膠合面板 。 90mm方木支撐 ，間距 200mm， 梁底 大楞 采用 φ 48179。 950mm)計算 參數信息 蘇州市福星污水處理廠綜合改造 工程 模板支撐 系統(tǒng)專項安全施工 方案 15 (1).模板支撐及構造參數 梁截面寬度 B(m):；梁截面 高度 D(m):。 = m； Lo/i = 2950mm / mm= ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數φ = ； 鋼管立桿受壓應力計算值 ；σ =N/φ A=14020/(179。 =； 立桿的穩(wěn)定性計算 立桿的穩(wěn)定性計算公式 σ =N/φ A≤ [f] 其中 N 立桿的軸心壓力設計值 (kN) ： N = ； 蘇州市福星污水處理廠綜合改造 工程 模板支撐 系統(tǒng)專項安全施工 方案 14 σ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數 ,由長細比 Lo/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm) ： i = cm； A 立桿凈截面面積 (cm2)： A = cm2； W 立桿凈截面模量 (抵抗矩 )(cm3)： W= cm3； σ 鋼管立桿受壓應力計算值 (N/mm2)； [f] 鋼管立桿抗壓強度設計值 ： [f] =205 N/mm2； lo 計算長度 (m)； 如果完全參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 計算長度附加系數，取值為： ； u 計算長度系數，參照《扣件式規(guī)范》表 ， u =； 上式的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1uh = 179。 1= ； N = + = 179。 1=； 靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 =； 活荷載標準值 NQ = (+)179。 179。 1179。 102=；其中鋼管：㎏ /m， 每檔鋼管分配橫桿的長度： 2m），考慮到剪刀撐等未考慮荷載，此處取 1kN。（ +8179。 模板支架立桿荷載標準值 (軸力 ) 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載。 179。 10004 mm4 / (100179。 103mm3= 鋼材強度極限值為 [σ ]=13Mpa. σ [σ ] 符合要求！ 撓度驗算 撓度公式： f==179。 106 N178。 12/10=178。（ q1+ q2） +179。 1m = kN/m ； (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)： q3 = (+ )179。 179。 9cm179。 9cm/6 =； I= bh3/12=9cm179。 900mm， 按照三跨連續(xù)梁計算 ，取一根方木作為線荷載驗算，截面抵抗矩和 W截面慣性矩 I分別為 : W=bh2/6=9cm179。 243179。 10004mm4 /(100179。 mm/54000mm3=6N/mm2； 方木的抗彎強度設計值 [f]= N/mm2； 方木的最大應力計算值為 6N/mm2小于方木的抗彎強 度設計值 N/mm2,滿足要求 ! 撓度驗算 公式 :f=最大撓度計算值 f= 179。 m 方木最大應力驗算： σ = M /W=179。（ q1+ q2） + q3= kN/m； 方木最大彎矩 驗算 :Mmax=ql2/10= KN/m179。 = kN/m ； (3)活荷載為施工荷載標準值 載 ： q3= ( + )179。 179。 9cm179。 9cm/6 =54cm3； I= bh3/12=4cm179。 90mm， 按照 簡支 梁計算， 取 一根方木作為線荷載驗算，截面抵抗矩和 W截面慣性矩 I分別為 : W=bh2/6=4cm179。6000N/mm2179。 179。 m； 面板最大應力計算值σ = Mmax/W=80000N178。（ +2） =最大彎矩 M=ql2/10=179。 1=2kN/m； 強度計算 M=ql2/10 其中： q=179。 1=； (2)活荷載為施工人員及設備荷載 (kN/m)： q2 = 179。 1179。 153/12 =281250mm4。 152/6 =37500mm3； 蘇州市福星污水處理廠綜合改造 工程 模板支撐 系統(tǒng)專項安全施工 方案 10 I = b179。 面板的截面抵抗矩 W和截面慣性矩 I分別為： W =b179。 90mm。 （ 3） 、 材料參數 面板采用膠合面板，厚度為 15mm。 ；板底支撐連接方式 :頂托 +方木 支撐。滿堂支架示意