【正文】 將按照不小于結(jié)構(gòu)基底總剪力 20％和框架部分地震剪力最大值 整，保證框架柱能滿足二道防線要求。 2）結(jié)構(gòu)豎向剛度分布均勻，不存在薄弱層；樓層抗剪承載力滿足規(guī)范限值要求。 時程分析的 X向地上 32層（ Y向地上 40層）以上樓層剪力平均值大于反應譜值，表明結(jié)構(gòu)上部受高階振型影響較大，實際設(shè)計中考慮時程分析結(jié)果， X向放大 （地上 32層以上）， Y向放大 （地上 40層以上）。 時程分析與反應譜分析 位移及位移角對比 時程分析與反應譜分析的各樓層位移及位移角結(jié)果如圖 ~圖 ，時程分析所得的層間位移角滿足規(guī)范要求。從結(jié)果看，所選地震波的底部剪力計算結(jié)果滿足規(guī)范要求，在上部樓層，時程分析的平均 剪力大于反應譜計算結(jié)果，X向在地上 32層以上，應放大 ； Y向在地上 40層以上，應放大 。 時程分析與反應譜分析剪力對比 所選波還應該滿足每條時程曲線計算所得結(jié)構(gòu)底部剪力不應小于振型分解反應譜結(jié)果的 65%，多條時程曲線計算所得結(jié)構(gòu)底部剪力的平均值不應刁、于振型分解反應譜法計算結(jié)果的 80%。 根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》 (GB500112021）第 ，所選波應滿足平均地震影響系數(shù)曲線應與振型分解反應譜法所采用的地震影響系數(shù)曲線在統(tǒng)計意義上相符。 采用時程分析法時，應按建筑場地類別和設(shè)計 地震分組選用不小于二組的實際強震記錄和一 組人 工模擬的加速度時程曲線，即兩組天然波和一組人工波。（注：因嵌固層位于首層，調(diào)整中 Vf， max的最大值沒有考慮地下室各層，具體數(shù)值見計算書 ）。考慮到本工程為超 A級高度建筑，為了加強二道防線的抗震能力 ，比較了 、 ， max和 ， max的結(jié)果，見表 。 框架柱承擔層剪力與層傾覆彎矩之比分析（ PKPM模型） 地震作用下，結(jié)構(gòu)中框架柱所承擔的剪力占層剪力百分比見圖 ；框架柱所承擔的傾覆彎矩所占百分比見圖 。 結(jié)構(gòu)剪重比分析（ PKPM模型） 結(jié)構(gòu)隔層剪重 比如圖 。從圖中可知，抗剪承載力之比均大于 ，滿足《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》 (JGJ32021)第 條的要求 。 表 首層豎向荷載、地震與風作用下軸力、剪力及傾覆彎矩 豎向 荷載 重力荷載代表值（ 105kN） PKPM ETABS 比值 % X 向地震作用 Y 向地震作用 X 向風 Y 向風 剪力 (103 kN) 傾覆彎矩 (106 ) 剪力 (103 kN) 傾覆彎矩 (106 ) 剪力 (103 kN) 傾覆彎矩 (106 ) 剪力 (103 kN) 傾覆彎矩 (106 ) PKPM ETABS 比值 % % % % % % % % 地震與風作用下結(jié)構(gòu)各樓層的作用力、樓層剪力、彎矩分布見圖 ~圖 （ PKPM模型） 。 5%工況下底部部分樓層位移比略大于 ，最大值 ，小于 。 2）剛性樓板假定下，地震作用層間最大位移與平均位移之比，見圖 ~圖 （ PKPM模型）。 表 結(jié)構(gòu)周期與振型 振型 PKPM ETABS ETABS/PKPM 方向 周期 振型（ X： Y： Z） 周期 1 :0: X 2 0:1:0 Y 3 :0: Z 4 :0: X 5 :: Z 6 0:: Y 7 :0: X 8 :: Z 9 0:: Y 10 :0: X 結(jié)構(gòu)質(zhì)量分布 結(jié)構(gòu)總面積 ㎡，總恒載 171x104KN，平均每平方米恒荷載 ，活載 ，荷載沿樓層分布基本均勻，如圖 。 計算結(jié)果 匯總 周期和振 型 PKPM與 ETABS計算的前十階模態(tài)基本一致，見表 。 表 整體計算參數(shù) 計算目標 多遇地震（小震） 偶遇地震（中震） 罕遇地震（大震） 計算內(nèi)容 變形（承載力） 主要構(gòu)件承載力 主要構(gòu)件承載力 計算軟件 SATWE、 ETABS SATWE SATWE 水平力與整體坐標夾角（度） 0 混凝土容重 26 鋼材容重 78 裙房層數(shù) 0 轉(zhuǎn)換層所在層號 0 地下室層數(shù) 6 墻元細分最大控制長度 m 2 對所有樓層采用剛性樓板假定 是（否） 否 否 墻元側(cè)向節(jié)點信息 內(nèi)部節(jié)點 結(jié)構(gòu)材料信息 混凝土結(jié)構(gòu) 結(jié)構(gòu)體系 框架 — 核心筒結(jié)構(gòu) 恒活荷載計算信息 模擬施工加載 3 風荷載計算信息 計算 不計算 不計算 地震作用計算信息 水平地震 地面粗糙度類別 C 修在后基本風壓 結(jié)構(gòu)基本周期 體型分段數(shù) 1 第一段最高層好 52 第一段體形系數(shù) 結(jié) 構(gòu)規(guī)則性 不規(guī)則 設(shè)計地震分組 一 設(shè)防烈度 7 場地類別 Ⅱ類 考慮偶然偏心 是 考慮雙向地震 是 框架抗震等級 一級 四級 四級 剪力墻抗震等級 特一級 四級 四級 計算振型個數(shù) 20 活荷載折減系數(shù) 周期折減系數(shù) 結(jié)構(gòu)阻尼比 特征周期 地震影響系數(shù)最大 斜交抗震冊立構(gòu)件方向數(shù) 0 用戶自定義地震影響參數(shù) 否 （附加地震）相應角度 0 柱墻設(shè)計時活荷載 折減 傳給基礎(chǔ)的活荷載 折減 梁火鶴不利布置 最高層號 52 梁端負彎矩調(diào)整系數(shù) 梁設(shè)計彎矩放大系數(shù) 1 剪力墻加強層起算層號 7 連梁剛度折減系數(shù) 中梁剛度放大系數(shù) 2 按抗規(guī)（ ）調(diào)整閣樓層地震內(nèi)力 是 全樓地震作用放大系數(shù) 1 調(diào)整其實層號 /終止層號 1 考慮 P△ 效應 是 結(jié)構(gòu)重要性系數(shù) 1 梁柱重疊部分建華為剛域 是 按高規(guī)或高鋼規(guī)進行構(gòu)件設(shè)計 是 混凝土柱的計算長度執(zhí)行混規(guī)第 條 是 柱配筋計算原則 雙偏壓 恒荷載分項系數(shù) 1 活荷載分項系數(shù) 1 活荷載組合系數(shù) 活荷載重力荷載代表值系數(shù) 風荷載分項系數(shù) 風荷載組合系數(shù) 水平地震作用分項系數(shù) 層剛度比計算 層間位移角之比 地震作用分析方法 總剛分析方法 表 整體計算結(jié)構(gòu) 計算軟件 SATWE ETABS 計算振型書 20 20 第 平動周期 （ X向） （ X 向） （ Y 向） （ Y 向） 第 一扭轉(zhuǎn)周期 第 1 扭轉(zhuǎn) /第 1 平動 地震下基底剪力（ kN） X 17628 17240 Y 18374 18550 結(jié)構(gòu)總質(zhì)量（ kN） 1964160 標準層單位面積重度（ kN/㎡） 剪重比（不足時已按規(guī)范要求放大） X % % Y % % 地震下傾覆彎矩（ ） X 2021128 2052210 Y 1973299 2037027 有效質(zhì)量系數(shù) X 97% 97% Y 97% 93% 100 年一遇風荷載下最大層間位移角限制（ 1/681） X 1/1574（ 25） 1/1477（ 19） Y 1/954（ 36） 1/1126（ 32） 地震荷載下最大層間位移角（（ 1/681） X 1/1054（ 27） 1/949（ 25） Y 1/896（ 36） 1/908（ 32） 考慮偶然偏心最大扭轉(zhuǎn)位移比 X （ 7） （ 9） Y （ 7） （ 7） 構(gòu)件最大軸壓比（ SATWE） 剪力墻 柱 層剛度上層 70%或上 3 層平均值 80%比值中 最小值（層號） X （ 9） Y （ 9） 樓層受剪承載力與上層比值（層號） X （ 9） Y （ 9） 剛重比 EJd/GH2 X Y 根據(jù)上述計算結(jié)果，結(jié)合規(guī)范規(guī)定的要求，可以得出如下結(jié)論： （ 1）第一扭轉(zhuǎn)周期與第一平動周期之比小于 ，滿足《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》 (JGJ32021)第 條要求； （ 2）有效質(zhì)量 系數(shù)大于 90%，所取振型數(shù)滿足要求； （ 3）水平力作 用下的層間位移角小于 1/681，滿足《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》第 求（注：層 間位移角限制按框架一核心筒結(jié)構(gòu)考慮，建筑高度在 150~250m間在 1/800~1/500線性插值）； （ 4） X、 Y方 向剪重比，地下 6層 ~地上 3層小于《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》 (GB 500112021)第 求，但經(jīng) 過調(diào)整，滿足最小剪重比的要求； （ 5）在偶然偏心 地震荷載作用下，最大扭轉(zhuǎn)位移比大于 ，但不大于 ，屬于扭轉(zhuǎn)不規(guī)則結(jié)構(gòu)。 取首層底板作為結(jié)構(gòu) 嵌固層，其與地上一層側(cè)向剛度比，見表 ，從表中可知，嵌固層放在首層，滿足《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》 (GB 500112021)第 。 ~ 入口大堂、銀行 會議室 L5~L13 11~19 ~ 辦公樓層 避難層 20 ~ 避難層 L14~L27 21~34 ~ 辦公樓層 避難層 35 ~ 避難層 L28~L42 36~50 ~ 辦公樓層 L43~L44 51~52 ~ 出屋面機房 水箱間 注：室內(nèi)外高差 。 表 模型中的樓層與建筑樓層關(guān)系 建筑樓層 模型中的結(jié)構(gòu)樓層 建筑標高 說明 B6~B1 1~6 ~177。 抗震等級 表 抗震等級 結(jié)構(gòu)部位 抗震等級 地下 6~地下 2 層 剪力墻 三級 柱 三級 地下 1 層以上 剪力墻 特一級 柱 一級 抗震性能指標 表 結(jié)構(gòu)關(guān)鍵部位的抗震性指標 結(jié)構(gòu)構(gòu)件類別 小震 中震 大震 鋼 框架梁 彈性 屈服 屈服 外框 鋼管混凝土 柱 彈性 彈性 屈服 伸臂桁架斜撐 彈性 不 屈服 屈服 核心筒 底部加強區(qū)及相鄰上一層 彈性 彈性 不 屈服 (剪壓比滿足規(guī)范要求 ) 加強 層 及其上二層 彈性 彈性 其它層 彈性 不屈服（偏壓、偏壓驗算） 彈性 （ 受剪 ） 連梁 彈性 不 屈服 （ 剪壓比滿足規(guī)范要求 ） 屈服 整體變形控制目標 表 層間位移角限制 工 況 層間位移角 風 1/681 小震 1/681 大震 1/100 8 彈性計算分析 整體計算 本工程彈性分析采用中國建筑科學研究院編制的 SATWE軟件（ 2021版）作為主要計算分析軟件，以美國 CSI公司的 ETABS（ ）軟 件作為輔助軟件進行計算校核，計算模型如圖 ，模型中的樓層與建筑樓層關(guān)系，見表 。 中震 地震后將誒夠的薄弱部位和重要部位的構(gòu)件輕微損壞，出現(xiàn)輕微裂縫，其他不問有部分選定的具有延性的構(gòu)件發(fā)生中等損壞，出現(xiàn)明顯裂縫，進入屈服階段，需要修理并采用以下安全措施才可繼續(xù)使用。 7 抗震設(shè)防要求 抗震設(shè)防基本要求 按照國內(nèi)現(xiàn)行抗震設(shè)計規(guī)范，要求建筑結(jié)構(gòu)采用三水準進行抗震設(shè)防，即“小震不壞、中震可修、大震不倒”，本工程各階段抗震性能水準的具體建議，見表 。 “平面扭轉(zhuǎn)位 移比”按照《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（ JGJ32021）第 ， B級高度高層建筑、混合結(jié)構(gòu)高度建筑及復雜高層建筑的樓層豎向構(gòu)件的最大水平位移和層間位移，不宜大于該樓層平均值的 ，不應大于該樓層平均值的 ，本工程考慮 5%偶然偏心時，最大位移比 ，屬于扭轉(zhuǎn)不規(guī)則建筑。 說明： 《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（ JGJ32021）第 ， A級高度鋼筋混凝土框架 —— 核心筒結(jié)構(gòu) 7度抗震的最大高度為 130m， B級高度為 180m，故本工程屬高度超 A級限制建筑。 6 結(jié)構(gòu)超限類型和程度 根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》、《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技 術(shù)規(guī)程》和《超限高層建筑工程抗震設(shè)防審查細則》有關(guān)規(guī)定，本工程結(jié)構(gòu)超限情況見表 。筏板混凝土強度等級 C40，塔樓底部筏板厚度 ，有坑槽的部分局部加厚，塔樓范圍以外周邊筏板厚 23m。 主要構(gòu)件截面尺寸 表 主要構(gòu)件的截面尺寸 樓層 核心筒剪力墻（外 /內(nèi)） 框架柱 框架梁 次梁 基礎(chǔ) ~首層 900/600 1400 1800（型鋼） 1400 1600（型鋼） 800 500 450 850 300 700 地上 1~地上 5 800/600 1400 1800（型鋼） 1400 1600（型鋼） 600 750 500 850 350 650 地上 6~地上 10 800/600、 800/500 1400 1600（型鋼） 1400 1600（型鋼） 500 850 600 750 350 650 地上 11~地上 16 700/500 1400 1600（型鋼） 1400 1400（型鋼） 600 750 500 750 350 650 地上 17~地上 24