【文章內容簡介】 系 框架 — 核心筒結構 恒活荷載計算信息 模擬施工加載 3 風荷載計算信息 計算 不計算 不計算 地震作用計算信息 水平地震 地面粗糙度類別 C 修在后基本風壓 結構基本周期 體型分段數(shù) 1 第一段最高層好 52 第一段體形系數(shù) 結 構規(guī)則性 不規(guī)則 設計地震分組 一 設防烈度 7 場地類別 Ⅱ類 考慮偶然偏心 是 考慮雙向地震 是 框架抗震等級 一級 四級 四級 剪力墻抗震等級 特一級 四級 四級 計算振型個數(shù) 20 活荷載折減系數(shù) 周期折減系數(shù) 結構阻尼比 特征周期 地震影響系數(shù)最大 斜交抗震冊立構件方向數(shù) 0 用戶自定義地震影響參數(shù) 否 （附加地震）相應角度 0 柱墻設計時活荷載 折減 傳給基礎的活荷載 折減 梁火鶴不利布置 最高層號 52 梁端負彎矩調整系數(shù) 梁設計彎矩放大系數(shù) 1 剪力墻加強層起算層號 7 連梁剛度折減系數(shù) 中梁剛度放大系數(shù) 2 按抗規(guī)（ ）調整閣樓層地震內力 是 全樓地震作用放大系數(shù) 1 調整其實層號 /終止層號 1 考慮 P△ 效應 是 結構重要性系數(shù) 1 梁柱重疊部分建華為剛域 是 按高規(guī)或高鋼規(guī)進行構件設計 是 混凝土柱的計算長度執(zhí)行混規(guī)第 條 是 柱配筋計算原則 雙偏壓 恒荷載分項系數(shù) 1 活荷載分項系數(shù) 1 活荷載組合系數(shù) 活荷載重力荷載代表值系數(shù) 風荷載分項系數(shù) 風荷載組合系數(shù) 水平地震作用分項系數(shù) 層剛度比計算 層間位移角之比 地震作用分析方法 總剛分析方法 表 整體計算結構 計算軟件 SATWE ETABS 計算振型書 20 20 第 平動周期 （ X向） （ X 向） （ Y 向） （ Y 向） 第 一扭轉周期 第 1 扭轉 /第 1 平動 地震下基底剪力（ kN） X 17628 17240 Y 18374 18550 結構總質量（ kN） 1964160 標準層單位面積重度（ kN/㎡） 剪重比（不足時已按規(guī)范要求放大） X % % Y % % 地震下傾覆彎矩（ ） X 2021128 2052210 Y 1973299 2037027 有效質量系數(shù) X 97% 97% Y 97% 93% 100 年一遇風荷載下最大層間位移角限制（ 1/681） X 1/1574（ 25） 1/1477（ 19） Y 1/954（ 36） 1/1126（ 32） 地震荷載下最大層間位移角（（ 1/681） X 1/1054（ 27） 1/949（ 25） Y 1/896（ 36） 1/908（ 32） 考慮偶然偏心最大扭轉位移比 X （ 7） （ 9） Y （ 7） （ 7） 構件最大軸壓比（ SATWE） 剪力墻 柱 層剛度上層 70%或上 3 層平均值 80%比值中 最小值（層號） X （ 9） Y （ 9） 樓層受剪承載力與上層比值（層號） X （ 9） Y （ 9） 剛重比 EJd/GH2 X Y 根據(jù)上述計算結果，結合規(guī)范規(guī)定的要求，可以得出如下結論： （ 1）第一扭轉周期與第一平動周期之比小于 ，滿足《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》 (JGJ32021)第 條要求； （ 2）有效質量 系數(shù)大于 90%，所取振型數(shù)滿足要求； （ 3）水平力作 用下的層間位移角小于 1/681，滿足《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》第 求（注：層 間位移角限制按框架一核心筒結構考慮，建筑高度在 150~250m間在 1/800~1/500線性插值）； （ 4） X、 Y方 向剪重比，地下 6層 ~地上 3層小于《建筑抗震設計規(guī)范》 (GB 500112021)第 求，但經(jīng) 過調整，滿足最小剪重比的要求； （ 5）在偶然偏心 地震荷載作用下，最大扭轉位移比大于 ，但不大于 ，屬于扭轉不規(guī)則結構。 滿足《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》 第 “ B級高度建筑不應大于該樓層平均值 ” 的 要求； （ 6）剪力墻軸壓比小于 ，框架柱軸壓比小于 ，滿足規(guī)范對軸壓比的規(guī)定； （ 7）本工程地 上部分各樓層的側向剛度與上層 70％或上 3層平均值 80％的比值均大于 ，故沒有 弱層； （ 8）本工程各樓層 受剪承載力均不小于上一層的 75%，不屬于樓層承載力突變； （ 9）結構剛重比 大于 ，小于 ，滿足規(guī)范對結構穩(wěn)定的要求，但應考慮重力二階效應的影響； （ 10） SATWE與 ETABS的計算結果相近，說明計算結果合理有效，計算模型符合結構的實際工作狀 況； （ 11）計算結果 表明，結構周期及位移符合規(guī)范要求 ，剪重比適中，構件截面取值合理，結構體系 選擇恰當。 計算結果 匯總 周期和振 型 PKPM與 ETABS計算的前十階模態(tài)基本一致，見表 。從表中可知，結構前三階振型分 別為 X向平動、 Y向平動及扭轉，結構的第一扭轉周期與第一平動周期之比為 ，滿足 高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》（ JGJ32021）第 ， PKPM計算的前 3階 振型，如圖 。 表 結構周期與振型 振型 PKPM ETABS ETABS/PKPM 方向 周期 振型（ X： Y： Z） 周期 1 :0: X 2 0:1:0 Y 3 :0: Z 4 :0: X 5 :: Z 6 0:: Y 7 :0: X 8 :: Z 9 0:: Y 10 :0: X 結構質量分布 結構總面積 ㎡，總恒載 171x104KN，平均每平方米恒荷載 ，活載 ，荷載沿樓層分布基本均勻，如圖 。 結構位移和位移比指標 1） 結構在風荷載和地震作用下的位移曲線，如圖 ~圖 。 2）剛性樓板假定下，地震作用層間最大位移與平均位移之比，見圖 ~圖 （ PKPM模型）。 從圖中可以看出，結構在 Y177。 5%工況下底部部分樓層位移比略大于 ，最大值 ，小于 。 風、地震剪力及傾覆彎矩分析 首層豎向荷載、地震與風作用下剪力及傾覆彎矩見表 ，可以看出 PKPM和 ETABS的結果很接近。 表 首層豎向荷載、地震與風作用下軸力、剪力及傾覆彎矩 豎向 荷載 重力荷載代表值（ 105kN） PKPM ETABS 比值 % X 向地震作用 Y 向地震作用 X 向風 Y 向風 剪力 (103 kN) 傾覆彎矩 (106 ) 剪力 (103 kN) 傾覆彎矩 (106 ) 剪力 (103 kN) 傾覆彎矩 (106 ) 剪力 (103 kN) 傾覆彎矩 (106 ) PKPM ETABS 比值 % % % % % % % % 地震與風作用下結構各樓層的作用力、樓層剪力、彎矩分布見圖 ~圖 （ PKPM模型） 。 結構層間側移剛度比與層間抗剪承載力之比（ (PKPM模型） 結構各樓層側移剛度與上一層側移剛度 70％或上三層側移剛度平均值 80％的比值中較小值（對比系數(shù)），如圖 ；樓 層剛度及剛度比，見表 ；樓層層間抗側力結構的受剪承載力與其上一層受剪承載力之比，見圖 。從圖中可知，抗剪承載力之比均大于 ，滿足《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》 (JGJ32021)第 條的要求 。 表 樓層剛度及剛度比 樓層 X 剛度（ kN/m） Y 剛度（ kN/m） Ratx1 Raty1 6 +08 +08 10 10 7 +06 +07 8 +06 +07 9 +06 +06 10 +06 +06 11 +06 +06 12 +06 +06 13 +06 +06 14 +06 +06 15 +06 +06 16 +06 +06 17 +06 +06 18 +06 +06 19 E+06 +06 20 +06 +06 21 +06 +06 22 +06 +06 23 +06 +06 24 +06 +06 25 +06 +06 26 +06 +06 27 +06 +06 28 +06 +06 29 +06 +06 30 +06 +06 31 +06 +06 32 +06 +06 33 +06 +06 34 +06 +06 35 +06 +06 36 +06 +06 37 +06 +06 38 +06 +06 39 +06 +06 40 +06 +06 41 +06 +06 42 +06 +06 43 +06 +06 44 +06 +06 45 +06 +06 46 +06 +06 47 +06 +06 48 +06 +06 49 +06 +06 50 +06 +06 51 +06 +05 52 +05 +05 注： Ratx1， Raty1為 X， Y 方向本層剛度與上一層相對應剛度 70%的比值或上三層平均側移剛度 80%的比值中之較小者。 結構剪重比分析（ PKPM模型） 結構隔層剪重 比如圖 。從圖可知，結構 X、 Y向剪重比相差不大，地上 3層以下小于規(guī)范要求（剪重比 %），經(jīng)調整滿足規(guī)范要求。 框架柱承擔層剪力與層傾覆彎矩之比分析（ PKPM模型） 地震作用下，結構中框架柱所承擔的剪力占層剪力百分比見圖 ；框架柱所承擔的傾覆彎矩所占百分比見圖 。 《高層建筑混凝土結構技術規(guī)范》第 ，框架承擔的總剪力小于 ，框架總剪力按 ， max二者較小進行調整?？紤]到本工程為超 A級高度建筑，為了加強二道防線的抗震能力 ，比較了 、 ， max和 ， max的結果，見表 。綜合考慮后，本工程框架總剪力取 ， max二者較大值，調整系數(shù)見圖 。（注：因嵌固層位于首層，調整中 Vf， max的最大值沒有考慮地下室各層，具體數(shù)值見計算書 ）。 表 ,max、 ,max值比較 ,max ,max/（ ） Vfx,max Vfx,max/（ ） X 向 Y 向 彈性時程分析 天然波及人工波的選取 根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》（ GB500112021）第 ，本工程應采用時程分析法進行多遇地震下的補充計算，地震剪力取多條時程曲線計算結果的平均值與振型分解反應譜法計算結果二者的較大值，圖 4條天然波和 2條人工波的波形。 采用時程分析法時，應按建筑場地類別和設計 地震分組選用不小于二組的實際強震記錄和一 組人 工模擬的加速度時程曲線，即兩組天然波和一組人工波。分析時，采用了《安評報告》所給 出的 地震波，水平向 （ X、 Y） 加速度峰值取安評報告（ ）和規(guī)范（ 35cm/ S2)二者的較大值 35 cm/S2，反應譜法不考慮雙向地震，只考慮輸入一個方向的地震波，不分主次。 根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》 (GB500112021）第 ，所選波應滿足平均地震影響系數(shù)曲線應與振型分解反應譜法所采用的地震影響系數(shù)曲線在統(tǒng)計意義上相符。所謂意義上相符，即其平均地震影響系數(shù) 曲線與振型分解反應譜法所采用的地震影響系數(shù)曲線相比，在各周期點上相差不大于 20%，具體見圖 、圖 。 時程分析與反應譜分析剪力對比 所選波還應該滿足每條時程曲線計算所得結構底部剪力不應小于振型分解反應譜結果的 65%，多條時程曲線計算所得結構底部剪力的平均值不應刁、于振型分解反應譜法計算結果的 80%。 時程分析與反應譜分析，樓層底部剪力對比結果詳見表 ，各樓層剪力對比見圖 、圖 。從結果看，所選地震波的底部剪力計算結果滿足規(guī)范要求，在上部樓層，時程分析的平均 剪力大于反應譜計算結果，X向在地上 32層以上，應放大 ； Y向在地上 40層以上，應放大 。 表 時程分析與放音譜分析底部剪力對比 項次 X 向 Y 向 規(guī)范小震 底部剪力 天然波 1 底部剪力 時程 /反應譜≥ 65% 97% 90% 天然波 2 底部剪力 時程 /反應譜≥ 65% 80% 68% 天然波 3 底部剪力 時程 /反應譜≥ 65% 88% 100% 天然波 4 底部剪力 18966 時程 /反應譜≥ 65% 107% 112% 人工波 1 底部剪力 16780 時程 /反應譜≥ 65% 95% 103% 人工波 2 底部剪力 時程 /反應譜≥ 65% 103% 106% 平均值 底部剪力 時程 /反應譜≥ 80% 95% 96% 時程分析與反應譜分析傾覆力矩對比 時程分