畢業(yè)設(shè)計(jì)論文側(cè)向沖孔的冷沖模具設(shè)計(jì)-文庫吧資料
2024-09-05 10:35本頁面
【正文】 ，即 凹模高度 H=kb （≥ 15mm） 凹模壁厚 c=(～ 2)H (≥ 30～ 40mm) 式中 k=系數(shù)，查表 8— 1[3]得 K= b凹模刃口的最大尺寸（ mm） 。 凹模的長度選取要考慮以下因素： 〔 1〕 保證有足夠的安裝彈性卸料板的位置。 沖 ? 的圓形凸模結(jié)構(gòu) ,文獻(xiàn) 〕〔 6 查得 D1＝ 8mm， D＝ 5 ?? mm， l＝ 8mm， h=3mm如圖 : 圖 沖孔凸模圖 凹模 凹模尺寸的計(jì)算 整體式凹模裝于下模座上，由于下模座孔口較大因而使工作時(shí)承受彎曲力矩，若凹模高度 H 及模壁厚度 c 不足時(shí)，會使凹模產(chǎn)生較大變形，甚至破壞。沖孔 凸模強(qiáng)度校核 ， 要使凸模正常工作，必須使凸模最小斷面的壓應(yīng)力不超過凸模材料的許用壓應(yīng)力，即 對于圓形凸模 ： dmin≥][4??t 第 23 頁 共 34 頁 式中 dmin— 圓形凸模最小截面直徑， mm t— 沖裁材料厚度， mm ? — 沖裁材料的抗剪強(qiáng)度， MFa ??? — 凸模材料許用強(qiáng)度，?。?～ ） 103MFa dmin≥][4??t= ???= 所以承壓能力足夠。它包括凸模的修模量，凸模進(jìn)入凹模的深度（ ～ 1mm） ,凸模固定板與卸料板之間的安全距離等，一般取 10～ 20mm。 第五章 主要零部件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 工件零件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 落料凸模 結(jié)合工件外形并考慮加工，將落料凸模設(shè)計(jì)成直通式，采用線切割機(jī)床加工，2 個(gè) M6 螺釘固定在墊板上，與凸模固定板配合按 H6/m5。 導(dǎo)向方式的選擇 第 22 頁 共 34 頁 為確保零件的質(zhì)量及穩(wěn)定性，選用導(dǎo)柱、導(dǎo)套導(dǎo)向。 卸料，出件方式的選擇 本模具采用正裝結(jié)構(gòu)，沖孔廢料留在凹模孔洞中，為了簡化模具結(jié)構(gòu)，可以在下模座中開有通槽，使廢料從孔洞中落下；工件厚度為 2mm，為了保證工件有比較好的平整度，采用彈性卸料裝置。調(diào)頭沖時(shí)第一個(gè)工位設(shè)置一個(gè)始用擋料裝置定位（和順沖時(shí)的始用擋料銷定位不在同一個(gè)位置），第二工位靠固定擋料銷定位。為方便小孔廢料和成形工件的落下，采用正裝結(jié)構(gòu)：即沖孔凸模和落料凸模都安排在上模；落料凹模安排在下模。兩塊橡膠板的厚度務(wù)比一致，不然會造成受力不均勻，運(yùn)動產(chǎn)生 歪斜，影響模具的正常工作。則每個(gè)橡膠承受的載荷為： F1 ＝ F 卸 /4=取圓筒形橡膠的內(nèi)徑 d=10mm, 由圖 117〕〔 4 可查出 P=,橡膠的外徑為 : D＝ /p)1. 27(F+ d 2 = 5 /0 . 5 )1 . 2 7 ( 1 0 1 . 61 0 0 ? =18mm, 取 D＝ 20mm 校核橡膠自高度 H 自由 ： ≤ H 自由 /D=≤ ,滿足要求。 落料凹模的基本尺寸計(jì)算如下： 第一類尺寸：磨損后增大的尺寸 查表 2— 34[2]得 x△ = △ = A1=(Amaxx△ ) 0+△ =() 0+ =+ A2=(Amaxx△ ) 0+△ =() 0+ =9..4200+ 查表 2— 34[2]得 x△ = △ = A3=(Amaxx△ ) 0+△ =() 0+ = 0+ 查表 2— 34[2]得 x△ = △ = 第 19 頁 共 34 頁 A4=(Amaxx△ ) 0+△ =() 0+ =+ 查表 2— 34[2]得 x△ = △ = δ =+ A5=(Amaxx△ ) 0+△ =() 0+δ =+ 落料凹模的基本尺寸，分別是 、 、 、 、 不必標(biāo)注公差，但要在技術(shù)條件中注明：凸模實(shí)際刃口尺寸與落料凹模配制，保證最小雙面合理間隙值 Zmin=。 采用配作法，計(jì)算凹模的刃口尺寸，首 先是根據(jù)凹模磨損后輪廓變化情況正確判斷出模具刃口各個(gè)尺寸在磨損過程中是變大還是變小，還是不變這三種情況，然后分別按不同的計(jì)算公式計(jì)算。 dT =（ dmin +x△ ） 0T?? dA =( dmin +x△ + Zmin ) A??0 落料時(shí)，確定凹模尺寸，使凹模的基本尺寸接近或等于工件輪廓的最小尺寸 ；將凹模尺寸減去最小合理間隙值得到凸模尺寸。因此工作零件刃口尺寸計(jì)算就按分開加工的方法 來計(jì)算。否則，沖壓時(shí)滑塊就會承受偏心載荷，導(dǎo)致滑塊導(dǎo)軌與模具的導(dǎo)向部分不正常的磨損，還會使合理的間隙得不著保證，從而影響制件的質(zhì)量和降低模具的壽命，甚至損壞模具。表 8— 9[2]得 H62軟黃銅的σ b=294MFa L=+4 2+（ ） 2+ ?)(360280 ??? = F= 294= 卸料力 FX ＝ KX F 式中： FX —— 卸料力系數(shù)； KX —— 卸料力系數(shù)，表 〕〔 1 ，取 KX ＝ FX ＝ 推件力 FT =nKTF KT— 推件力系數(shù) , 表 〕〔 1 , 取 KT= 第 15 頁 共 34 頁 n— 同時(shí)卡在凹模的工件 (或廢料 )數(shù) ,其中 n=h/t h— 凹模刃部直壁洞口高度（ mm）， t— 料厚 ( mm) 表 3— 63[3]可得和 h=4mm,故 n=8 F=8 .602+3252.9 = 取 F＝ 壓力中心的計(jì)算 模 具的壓力中心就是沖壓力合力的作用點(diǎn)。 沖裁工序總力的計(jì)算 沖裁力是沖裁過程中凸模對板料施加的壓力，這是隨著實(shí)際計(jì)算沖裁力時(shí)按下面公式： F=KLtτ b 式中 F— 沖裁力（ kN） L— 沖裁件剪切周邊長度（ mm ） t— 沖裁件材料厚度（ mm） τ b — 被沖材料的抗剪強(qiáng)度 (MFa) K— 系數(shù)，一般取 上式中抗剪強(qiáng)度 τ 與材料種類和坯料的原始狀態(tài)有關(guān)，可在手冊中查詢。 導(dǎo)尺間距離的計(jì)算：由 s=D+2(a+Cmin),代入數(shù)據(jù)計(jì) 算得導(dǎo)尺間距離為 mm。查表 [1]取 Cmin= 方案一：取得條料寬度為 b=+2+2++= 導(dǎo)尺間距離的計(jì)算： s=D+2(a+Cmin),代入數(shù)據(jù)計(jì)算得導(dǎo)尺間距離為 。 第 13 頁 共 34 頁 方案一：對排調(diào)頭沖的送料方式，即隔位沖，條料完成一個(gè)方向的沖壓后，將條料水平方向旋轉(zhuǎn) 1800，再沖第二遍，在第一次沖裁的 間隔中沖裁出第二部分。 第三章 主要設(shè)計(jì)計(jì)算 排樣方法的確定及其計(jì)算 毛坯的尺寸計(jì)算 該制件彎曲端展開后的長度 L和寬度 B計(jì)算： L=10+ = U形件的計(jì)算毛坯展開長度的公式查表 5— 12[3]得 第 12 頁 共 34 頁 B= )(21 txrll ???? ? 查表 5— 8[3] 中性層位移系數(shù) x= B=()+()+ (+ )= 該毛坯的攻堅(jiān)展 開圖如圖 所示 : 圖 毛 坯 展 開 圖 一個(gè)工件平展后的面積： S? 確定零件的排樣方案 設(shè)計(jì)模具時(shí)，條料的排樣很重要。 方案二：沖孔落料兩個(gè)工序都在同一個(gè)工位上完成，生產(chǎn)率較方案一和方案三都高，生產(chǎn)出的制品的精度也較高，占用設(shè)備數(shù)量少，但從表 〕〔 1 可知工件最小壁厚最大才 接近工件最小壁厚 ，模具壽命較低，模具制造成本較 第 11 頁 共 34 頁 石英表墊片零件為大批量生產(chǎn)，沖 ? 的孔有公差要求，落料精度要求不太高，且為大批量生產(chǎn)，使用方案三角方案一和方案二更適合零件的生產(chǎn)要求。 方案三：沖孔落料級進(jìn)模。（本次設(shè)計(jì)不包含彎曲模設(shè)計(jì)） 方案一：用簡單模分兩次加工，即落料 —— 沖孔。 由以上分
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