三段式連續(xù)加熱爐畢業(yè)設(shè)計(jì)-文庫(kù)吧資料
2025-02-11 23:59本頁(yè)面
【正文】 20 供熱能力比例 % 27% % % 100% 2 換熱器的選擇 換熱器進(jìn)口煙氣溫度為 850 度，出口煙氣溫度為 400 度 Q=cmΔ t= (850250) = 106 (冶金設(shè)計(jì)手冊(cè) )。N（ Qco pco/100+Qh2p h2/100......） 式中 Qco ， Qh2.....—— co， h2等可燃燒氣體的發(fā)熱量 取損失為總支出的百分之 Q′ 3= ∑ Q 支出 =123164378KJ/H 4 燃料的機(jī)械不完全燃燒損失 Q′ 4=KBQ（ KJ/H） 式中 K—— 燃料由于機(jī)械不完全燃燒而損失的系數(shù) 對(duì)液體燃料及氣體燃燒可以忽略，但可 以考慮泄露取 K= B—— 燃料消耗量 B= 2200* = 5 經(jīng)過(guò)爐子砌體的散熱損失 Q′ 5= （ T1T2） A/（ S1/δ 1+S2/δ 2....） T1 爐膛內(nèi)表面溫度 —— 1200 T2爐子周?chē)髿鉁囟?—— 20 S1 ， S2—— 建筑材料的厚度 S1= S2= δ 1，δ 2—— 建筑材料的導(dǎo)熱系數(shù) δ 1= δ 2= 14 14 14 —— 爐壁外表面大氣間傳熱的熱阻 A—— 爐子砌體的散熱 面積 A=B L+6 L 2+6 B 2 = +6 2+6 2 =762m2 故可得 Q′ 5= （ 120020） 698/[（ ++） ] =3785964/++ = Q′ 6=qAυ（ KJ/H） Q—— 沒(méi)平方厘米爐門(mén)每小時(shí)向外輻射的熱量 υ —— （開(kāi)啟 小時(shí)則 υ =）取 1 小時(shí)為單位 A—— 爐孔的面積 （查閱 p163 的 q=38 4018 1000） 故可得 Q′ 6=38 1000 6 1 =8196144kj/h Q′ 7（查 p164 表 52 可得 Q7約為總支出熱量的 %） 所以取 Q7=Q/ = 15 15 15 Q′ 8為總熱量的 0—— 15%，是爐子水冷構(gòu)件的熱量損失 可的 Q8=615821907kj/h 其他化學(xué)損失： 由 Σ 收入 =Σ 支出 可得 Q′ 9=列 熱 平 衡 表 ： 熱 收 入 Kj/h % 熱 支 出 Kj/h % 1 燃料的化學(xué)熱 83 1 金屬加熱所需的熱 77924000 14 2 燃料帶入的物理熱 忽 略 0 2 出爐廢氣帶走的熱 328438347 59 3 空氣預(yù)熱帶入的物理熱 3 燃料化學(xué)不完全燃燒的損失 12316438 4 金屬氧化放出的熱 17408160 4 燃料機(jī)械不完全燃燒的損失 13859999 熱 收 入 總 和 555953453 100 5 經(jīng)過(guò)爐子砌體的散熱損失 10574700 6 爐門(mén)及開(kāi)孔的輻射損失 8196144 7 爐門(mén)及開(kāi)孔溢氣的熱損失 20527396 8 爐子水冷構(gòu)件的吸熱損失 61582190 9 其他熱損失 22534236 熱 支 出 總 和 555953453 100 第三章 設(shè)備的選擇 1 蓄熱式燒嘴 本方案選用北京神霧公司特有的 SWXD1F 型蓄熱式燒嘴，即空氣單預(yù)熱、蜂窩體作蓄熱體、自帶點(diǎn)火裝置的蓄熱式燒嘴。 （ 8） 鋼坯入爐方式：冷裝入爐 （ 9） 爐子單耗： （坯）（坯料長(zhǎng)度 米，雙排） 計(jì)算底部強(qiáng)度： P=1000G/A[kg/（ m2*h） （教材 p154） 式中 G—— 爐子的小時(shí)產(chǎn)量 A—— 爐子布料的面積 A=nlL 8 8 8 N── l 連續(xù)加熱爐內(nèi)鋼胚的排數(shù) l—— 料胚的長(zhǎng)度 L—— 爐子的有效長(zhǎng)度 計(jì)算爐子 額定小時(shí)產(chǎn)量 G=40 10000/7200=60(t /h ) 查閱教材 p154 表 51 取爐底強(qiáng)度 p=682kg/m*h p=1000G/A[kg/m2 *h] 可求的爐底面積等于 A=600 因 A=nlL ,取 n 為雙排 L=A/nl=600/2 2021/1000=60m A=B L B′ =A/L=600/60=10m B′等于爐子寬度（理論） 由公式（教材 p210）查取 C—— 寬度系數(shù)為 B=2l+3C =2 2+3 = 所以有 的余量，可將 坯 料雙排橫放入爐適用 高度 選定：查閱資料選定 .側(cè) 加熱高度為 6m 2． （查閱教材 p251 ?。?CH4=% ， CO =% ， H2=%， CO2=% ， H2S=% ， N2=% 9 9 9 1 空氣需要量 LO=[1/2CO+1/2H2+2CH4+3/2H2S] = Ln=nL0 （取 n 為 ） 查教材 p12 N—— 空氣消耗系數(shù) LN= = m3/kg 2 燃燒產(chǎn)物量的計(jì)算 V=1/100[CO+H2+3CH4+CO2+2H2S = m3/kg Vn=V+（ n1） L0 =+（ ） * = m3/kg 3 燃燒產(chǎn)物成 份 CO2 ={（ CO+CH4+CO2） 1/1OO}/Vm*100% =% H2O={(H2+2CH4+H2S+H20)1/00}/Vm*100% =% 10 10 10 SO2={(H2S+SO2)1/100}/Vm*100% =% N2=(N2*1/100+)/Vm*100% =% O2=（ n1） L0/Vm 100% =% 4 燃燒產(chǎn)物密度 由 p0={[ (28CO+2H2+16CH4+44CO2+28N2+18+H2O) /1/2240]+}/Vm 經(jīng)計(jì)算得 p0= 3．熱平衡計(jì)算 （查表 p165 表 53）得單位燃燒 b 取 2300kj/kg 煤氣 低發(fā)熱值為 2200* 由 b=BQ低 /G （ p164） b—— 單位燃料消耗量 G—— 爐子產(chǎn)量 B—— 爐子燃燒消耗量 Q底 —— 煤氣 低發(fā)熱量 由已知 b， Q底 ， G 可得 B B=Bg/ Q底 =154 1000 2300/(2200*)*1000 11 11 11 =42368 m3/h ㈠ 熱量的收入 1 燃料的化學(xué)熱 Q=B Q底 =42368 2200* =3896500kj/h 2 燃料帶入的物理熱。 第二章 計(jì)算部 分 1 由設(shè)計(jì)規(guī)模 40 萬(wàn)噸 /年，確定工作時(shí)間數(shù)（出去本車(chē)間機(jī)器大修和檢測(cè)的時(shí)間，7 7 7 機(jī)器每天 24 小時(shí)運(yùn)行，定一年工作小時(shí)數(shù)為 7200h），工作天數(shù)為 300 天。 （ 5）采用傳統(tǒng)的節(jié)能燃燒技術(shù)，助燃空氣預(yù)熱溫度越高，煙氣中的 NOx 含量越大；而采用蓄熱式高溫空氣燃燒技術(shù)，在助燃空氣預(yù)熱溫度高達(dá) 1000℃ 情況下，由于燃料在貧氧（ 2－ 20％）狀態(tài)下燃燒，爐內(nèi) NOx 生成量反而大大減少， NOx 排放量可達(dá)50－ 150ppm，達(dá)到國(guó)家一級(jí)排放標(biāo)準(zhǔn)以上。 （ 3）爐膛的平均溫度增加，加強(qiáng)了爐內(nèi)傳熱，在相同產(chǎn)量情況下，加熱爐的尺寸可以縮小 10－ 20％，對(duì)于
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