【正文】 m σ＝ Mmax/W＝ 106/5080＝ ≤[f]＝ 205N/mm2 滿足要求！ 抗剪驗算 33 主梁剪力圖 (kN) Vmax＝ τmax＝ 2Vmax/A=21000/489＝ ≤[τ]＝ 125N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 主梁變形圖 (mm) νmax＝ 跨中 νmax=≤[ν]=650/400= 懸挑段 νmax＝ ≤[ν]=175/400= 滿足要求！ 七、立柱驗算 立桿穩(wěn)定性計算依據(jù) 《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ1302021 剪刀撐設(shè)置 加強(qiáng)型 34 立桿頂部步距 hd(mm) 1500 立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度 a(mm) 200 頂部立桿計算長度系數(shù) μ1 非頂部立桿計算長度系數(shù) μ2 鋼管類型 Ф48 立柱截面面積 A(mm2) 489 立柱截面回轉(zhuǎn)半徑 i(mm) 立柱截面抵抗矩 W(cm3) 抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 [f](N/mm2) 205 長細(xì)比驗算 頂部立桿段： l01=kμ1(hd+2a)=1(1500+2200)= 非頂部立桿段： l02=kμ2h =11500= λ=l0/i=≤[λ]=210 長細(xì)比滿足要求！ 立柱穩(wěn)定性驗算 頂部立桿段： l01=kμ1(hd+2a)=(1500+2200)= λ1＝ l01/i＝ ＝ ，查表得， υ1＝ f=N/(υA)=[(+(+24))+1, (+(+24))+1]1000/(489)=1000/=≤[f]=205 N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段： l02=kμ2h =1500= λ2＝ l02/i＝ ＝ ，查表得， υ2＝ f=N/(υA)=[(+(+24))+1, (+(+24))+1]1000/(489)=1000/=≤[f]=205 N/mm2 滿足要求！ 八、可調(diào)托座驗算 可調(diào)托座承載力容許值 [N](kN) 30 按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力 N＝ ≤[N]＝ 30kN 滿足要求！ 35 九、立柱地基基礎(chǔ)驗算 地基土類型 碎石土 地基承載力設(shè)計值 fak(kPa) 550 立柱墊木地基土承載力折減系數(shù) mf 1 墊板底面面積 A(m2) 立柱底墊板的底面平均壓力 p＝ N/(mfA)＝ (1)＝ ≤fak＝550kPa 滿足要求！ 【節(jié)點圖】 立桿、縱橫水平桿平面布置圖 36 模板設(shè)計剖面圖 (樓板長向 ) 模板設(shè)計剖面圖 (樓板寬向 )。＝ 抗彎驗算 計算簡圖如下： 主梁彎矩圖 (kN＝ ， R39。＝ 正常使用極限狀態(tài) 按四跨連續(xù)梁， Rmax＝ ＝ ＝ 按懸臂梁， R1＝ q2l=＝ R＝ max[Rmax， R1]＝ 。＝ ， R39。m σ＝ Mmax/W＝ 106/33330＝ ≤[f]＝ 滿足要求！ 抗剪驗算 V1＝ L+ L＝ +＝ 31 V2＝ +＝ +＝ V3＝ max[q1L1， q2L1+p]＝ max[， +]＝ Vmax＝ max[V1， V2， V3]＝ max[， ， ]＝ τmax＝ 3Vmax/(2bh0)=31000/(25080)＝ ≤[τ]＝ 滿足要求！ 撓度驗算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(+(24+))＝ 跨中 νmax＝ (100EI)=6004/(1009350833300)＝≤[ν]＝ l/400＝ 600/400＝ 懸臂端 νmax＝ qL4/(8EI)=1004/(89350833300)＝ 0mm≤[ν]＝ l1/400＝100/400＝ 滿足要求！ 六、主梁驗算 主梁類 型 鋼管 主梁材料規(guī)格 (mm) Ф48 可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù) 1 主梁彈性模量 E(N/mm2) 206000 主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 [f](N/mm2) 205 主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 [τ](N/mm2) 125 主梁截面慣性矩 I(cm4) 主梁截面抵抗矩 W(cm3) 小梁最大支座反力計算 Q1k＝ q1＝ [(G1k+ (G3k+G2k)h)+，(G1k+(G3k+G2k)h)+]b=[(+(+24))+，(+(+24))+]＝ q1靜 ＝ (G1k+ (G3k+G2k)h)b=(+(+24))＝ q1活 ＝ Q1kb=＝ q2＝ (G1k+ (G3k+G2k)h)b=(+(+24))= 承載能力極限狀態(tài) 按四跨連續(xù)梁， Rmax＝ ( + )L＝ 32 +＝ 按懸臂梁， R1＝ q1l=＝ R＝ max[Rmax， R1]＝ 。m M3＝ max[q1L12/2， q2L12/2+pL1]=max[， +]＝m σ＝ Mmax/W＝ 106/37500＝ ≤[f]＝ 15N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 q＝ (G1k+(G3k+G2k)h)b=(+(+24))1= ν＝ 5ql4/(384EI)＝ 51504/(38410000281250)＝ ≤[ν]＝ l/400＝150/400＝ 滿足要求！ 五、小梁驗算 小梁類型 方木 小梁材料規(guī)格 (mm) 8050 小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 [f](N/mm2) 小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 [τ](N/mm2) 小梁彈性模量 E(N/mm2) 9350 小梁截面抵抗矩 W(cm3) 小梁截面慣性矩 I(cm4) 因 [B/lb]取整 ＝ [6800/600]取整 ＝ 11，按四等跨連續(xù)梁計算，又因小梁較大懸挑長 30 度為 100mm，因此需進(jìn)行最不利組合，計算簡圖如下： 強(qiáng)度驗算 q1＝ [(G1k+(G3k+G2k)h)+，(G1k+(G3k+G2k)h)+]b=max[(+(+24))+，(+(+24))+]＝ 因此， q1靜 ＝ (G1k+(G3k+G2k)h)b=(+(+24))＝ q1活 ＝ Q1kb=＝ M1＝ L2+ L2＝ +＝ 同時成立以項目經(jīng)理為組長的安全領(lǐng)導(dǎo)小組以加強(qiáng)現(xiàn)場安全防護(hù)工作，本小組機(jī)構(gòu)組成、人員編制及責(zé)任分工如下 劉亞恒（項目經(jīng)理） ——組長，負(fù)責(zé)協(xié)調(diào)指揮工作； 王鑫 （施工員） ——組員，負(fù)責(zé)現(xiàn)場施工指揮，技術(shù)交底； 吳分糧 （安全員） ——組員，負(fù)責(zé)現(xiàn)場安全檢查工作； 曹建樹 （木工班組長） ——組員，負(fù)責(zé)現(xiàn)場具體施工； 二、所需勞動力安排 高支模開始時間 高支模工期（天） 30 作息時間（上午） 6： 00～ 11： 30 作息時間（下午） 13： 00～ 18： 00 砼工程量（ m3） 800 高支模建筑面積（ m2） 木工（人） 20 鋼筋工（人） 30 砼工（人） 18 架子工（人） 15 水電工（人） 2 其它工種（人） 7 26 第七節(jié)、計算書及相關(guān)圖紙 【計算書】 板模板（扣件式）計算書 一、工程屬性 新澆混凝土樓板名稱 BI段車庫，標(biāo)高 新澆混凝土樓板板厚 (mm) 200 新澆混凝土樓板邊長 L(m) 新澆混凝土樓板邊寬 B(m) 二、荷載設(shè)計 施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Q1k 當(dāng)計算面板和小梁時的均布活荷載 (kN/m2) 當(dāng)計算面板和小梁時的集中荷載 (kN) 當(dāng)計算主梁時的均布活荷載 (kN/m2) 當(dāng)計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時的均布活荷載 (kN/m2) 1 模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值 G1k(kN/m2) 面板自重標(biāo)準(zhǔn)值 面板及小梁自重標(biāo)準(zhǔn)值 樓板模板自重標(biāo)準(zhǔn)值 模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值 新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值 G2k(kN/m3) 24 鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值 G3k(kN/m3) 模板支拆環(huán)境不考慮風(fēng)荷載 三、模板體系設(shè)計 模板支架高度 (m) 4 立柱縱向間距 la(mm) 650 27 立柱橫向間距 lb(mm) 600 水平拉桿步距 h(mm) 1500 立柱布置在混凝土板域中的位置 中心對稱 立柱距混凝土板短邊的距離 (mm) 225 立柱距混凝土板長邊的距離 (mm) 100 主梁布置方向 平行樓板長邊 小梁間距 (mm) 200 小梁距混凝土板短邊的距離 (mm)