【正文】 由永久荷 載控制 ???? ni Q i kciQiGKG SSS 1 ??? 由恒荷載控制的效應(yīng)組合 ?Q? ； ?c? ； ?G? QKGK SSS ??? 由活荷載控制的效應(yīng)組合 QKGK SSS ?? ?Qi? ； ?G? 由上知四種荷載組合分別為： QKGK SS ? ； 求恩醫(yī)院門診樓結(jié)構(gòu)設(shè)計 40 ? ?WKQKGK SSS ??? ； QKGK SS ? ； ? ? EKQKGK SSS ?? 。m) DC CB BA DC CB BA D C C B B A D C C B B A 5 3.77 0.52 3.25 2.06 1.93 4 1 2.62 1 1 6.13 1 3 1 2.62 1 1 6.13 1 2 1 2 1 1 6 1求恩醫(yī)院門診樓結(jié)構(gòu)設(shè)計 39 .62 .13 1 1 2.62 1 1 6.73 1 內(nèi)力組合 類別 本設(shè)計考慮四種內(nèi)力組合。V (kN) 39。M (kN 表 63 恒載作用下梁端控制截面內(nèi)力 層 次 39。39。 39。故 在軸線處的計算內(nèi)力也要換算到梁上、下邊緣處的柱求恩醫(yī)院門診樓結(jié)構(gòu)設(shè)計 38 截面內(nèi)力 。0 0 1 2 1 211[ ( ) ( ) ]22M M M M M M??? ? ? ? ???10 （ 61） 求恩醫(yī)院門診樓結(jié)構(gòu)設(shè)計 37 表 61 恒荷載作用下梁端、跨中彎矩值調(diào)幅 （ kN?m） 層次 恒載調(diào)幅后梁端彎矩 恒載調(diào)幅后跨中彎矩 DC CB BA DC CB BA D C C B B A 5 32.53 49.93 26.41 26.41 49.93 32.53 64.94 1 4 47.27 58.09 20.84 20.84 58.09 47.27 66.56 1 3 47.27 58.09 20.84 20.84 58.09 47.27 66.56 1 2 47.27 58.09 20.84 20.84 58.09 47.27 66.56 1 1 45.02 50.13 22.85 22.85 50.13 45.02 71.68 1 表 62 活荷載作用下梁端、跨中彎矩值調(diào)幅 （ kN?m） 層次 活載調(diào)幅后梁端彎矩 活載調(diào)幅后跨中彎矩 DC CB BA DC CB BA D C C B B A 5 9 9 2.16 2.16 4.09 2.69 2 1.67 4 14.18 17.64 6.65 6.65 17.64 1 19.99 4.17 9 3 14.18 17.64 6.65 6.65 17.64 1 19.99 4.17 9 2 14.18 17.64 6.65 6.65 17.64 1 19.99 4.17 9 1 13.52 17.48 7.25 7.25 17.48 1 20.41 4.77 1 控制截面 處 內(nèi)力 由于內(nèi)力分析結(jié)果都是軸線位置處的梁的彎矩及剪力，但在配筋計算時應(yīng)采用柱邊截面處的內(nèi)力，因而在組合前應(yīng)經(jīng)過換算求得柱邊截面的彎矩和剪力 ?？缰袕澗貞?yīng)按平衡條件相應(yīng)增大 。 支座彎矩降低后，必須相應(yīng)加大梁跨中彎矩。因此， 針對豎向荷載，對于梁則 考慮塑性內(nèi)力重分布，通常是降低支座彎矩，以減小支座處的配筋。 求恩醫(yī)院門診樓結(jié)構(gòu)設(shè)計 34 圖 520 左震 作用下彎矩圖 （ kNm） 5 408600 113540 4 408600 113540 3 408600 113540 2 408600 113540 1 530880 141370 地震 作用下的梁端彎矩及柱軸力計算 具體計算結(jié)果 表 516。m） 5 408600 90760 4 408600 90760 3 408600 90760 求恩醫(yī)院門診樓結(jié)構(gòu)設(shè)計 33 2 408600 90760 1 530880 124070 表 515 地震 作用下 中 柱彎矩、剪力計算表 層 次 ih /m iV /kN 1nijj D?? (N/mm) iD中 iV中 （ kN） K y diM中 （ kN 表 514 地震 作用下 邊 柱彎矩、剪力計算表 層次 ih /m iV /kN 1nijj D??(N/mm) iD邊 iV邊 （ kN） K y diM邊 （ kN m） 圖 519 左風(fēng)荷載作用下框架剪力圖（ kN） 求恩醫(yī)院門診樓結(jié)構(gòu)設(shè)計 32 圖 519 左風(fēng)荷載作用下框架 軸力 圖（ kN） 地震作用下的內(nèi)力計算 水平地震作用下的柱彎矩及剪力計算： 計算原理 同風(fēng)荷載作用下 方法相同，此處 不再贅述。 )( ucdcrblb lblb MMii iM ??? （ 510） )( ucdcrblbrbrb MMii iM ??? （ 511） lMMVV rblbrblb /)( ??? （ 512） ? ?? ni riblibik VVN )( （ 513） 具體計算結(jié)果 見 表 513。m） uiM中 （ kNm） uiM邊 （ kN 求恩醫(yī)院門診樓結(jié)構(gòu)設(shè)計 29 yhVM ijdij ?? （ 58） hyVM ijuij )1( ??? （ 59） 按照以上方法計算所得的風(fēng)荷載作用下的各柱柱端彎矩見表 51表 512。 反彎點位置計算過程見表 5表 510。 第 i 層和第 m柱所分配的剪力 按式 56： 求恩醫(yī)院門診樓結(jié)構(gòu)設(shè)計 28 imim iDVVD?? （ 56） 式中 Vim— i 層 m柱分擔(dān)的剪力； Dm— 柱 m的抗側(cè)剛度； ∑ D— i 層所有柱的抗側(cè)剛度之和； Vi— i 層的總剪力。 m） 活載 作用下 的 梁端剪力 、跨中彎矩及柱的剪力、軸力計算 梁端剪力 表 55 活 載作用下的梁端剪 力 （ kN） 層次 5 4 3 2 1 由荷載產(chǎn)生 AB 跨 A B BC 跨 B C CD 跨 C D 層次 5 4 3 2 1 由彎矩產(chǎn)生 AB 跨 A B BC 跨 B 0 0 0 0 0 C 0 0 0 0 0 CD 跨 C 求恩醫(yī)院門診樓結(jié)構(gòu)設(shè)計 26 D 恒載下梁端總剪力 AB 跨 A B BC 跨 B C CD 跨 C D 梁的跨中彎矩 表 56 活 載跨中彎矩 (kN 求恩醫(yī)院門診樓結(jié)構(gòu)設(shè)計 24 圖 59 恒載作用下的剪力圖（ kN） 活荷載作用下的內(nèi)力計算 活載 彎矩 的計算 由于豎向活載下的內(nèi)力計算方法與豎向恒載內(nèi)力計算方法相同，這里不再詳細(xì)介紹，只給出內(nèi)力圖。 計算結(jié)果見表 54。 MMV H??? 下上 （ 55） 表 53 恒載作 用下柱 剪力 (kN) 層次 A柱 B 柱 C 柱 D 柱 5 4 3 2 1 柱的軸力 頂層柱頂軸力由節(jié)點剪力和節(jié)點集中力疊加得到，柱底軸力為柱頂軸力加上柱的自重。 表 52 恒載跨中彎矩 (kN ??2 ” 此處跨中彎矩定義為梁下端受拉為正。 m） 恒載 作用下 的 梁端剪力 、跨中彎矩及柱的剪力、軸力計算 梁端剪力 梁端剪力可以根據(jù) 簡支 梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而得 。 求恩醫(yī)院門診樓結(jié)構(gòu)設(shè)計 21 。 把梯形荷載化作等效均布荷載 ???? 231211 )21( ABAB ggg ?? ?????邊 =+（ 1? 2? +） ? =21 85g BCBC gg ????中 = ?? =圖 51（ b）所示結(jié)構(gòu)內(nèi)力可用彎矩分配法計算并可利用結(jié)構(gòu)對稱性取二 分之一結(jié)構(gòu)計算。p —— 梯形荷載最大值。 圖 51 中梁上分布荷載由矩形和梯形兩部分組成，在求固端彎矩時可直接根據(jù)圖示荷載計算，也可根據(jù)固端彎矩 相等的原則，先將梯形分布荷載及三角形分布荷載，化為等效均布荷載 。由圖 41 取出中間任一層進(jìn)行分析，結(jié)構(gòu)計算簡圖如圖 51 所示。m） ? ii ii HGHG ? ?kNiF Vi（ kN） 5 4 3 2 8 1 求恩醫(yī)院門診樓結(jié)構(gòu)設(shè)計 19 u 分別按 式 414～ 416 來計算： nikkiVF??? （ 414） 1( ) /si i ijju V D??? ? （ 415） 1 ()nkkuu???? （ 416） 計算過程見表 411，表中計算了各層的層間彈性位移角 ，其中 /e i iuh? ?? 表 411 橫向水平 地震作用下的位移驗算 層數(shù) /kNiV /(kN / m)iD? /mmiu? /mmih /e i iuh? ?? 5 408600 3600 1/12187 4 408600 3600 1/6724 3 408600 3600 1/5000 2 408600 3600 1/4239 1 530880 4400 1/6776 由 表 411 中可以看到最大層間彈性位移角 為 1/42391/550， 滿足要求。 計算各質(zhì)點的水平地震作用及相應(yīng)樓層剪力的過程和結(jié)果見表 410。 5?? ???? ? （ 412） 2 51 6 ?? ???? ? （ 413） 其中ζ為結(jié)構(gòu)的阻尼比，取ζ＝ 。 場地類別為Ⅱ類，查 《建筑抗震設(shè)計 規(guī)范 》（ GB500112021）中表 得特征周期 Tg＝ ， 查 抗震規(guī)范中 表 得，水平地震影響系數(shù)最大值 ? max＝ 。 表 49 框架頂 點位移計算 層數(shù) (kN)iG (kN)iG? (kN/m)iD /(mm)i i iGD? ?? (mm)iu 5 408600 4 408600 3 408600 2 408600