【正文】 箍筋計(jì)算 ： 梁支箍筋加密長(zhǎng)度取 mmmmhM 1 2 0 08 0 )5 0 0,(m a x ??? 若 0 ?? bhfV t ，則按構(gòu)造要求配筋 非加密區(qū)選配雙肢箍筋 1208? mmsA sv ??? % in, ????yvtsv ff? 加密區(qū)選配雙肢箍筋 1008? ， mmsA sv ??? ， m in,% svsvsv bsA ?? ???? 若 0 ?? bhfV t ，則按下式計(jì)算箍筋用量。 實(shí)配 2Φ20， AS=760mm2 m in% 760 ?? ????? bhA S 其余各層的正截面受彎承載力計(jì)算見表 15 表 12 框架梁正截面承載力計(jì)算 層數(shù) 截面 maxM(KN但由于彎矩值都很小，故直接按構(gòu)造配筋。 ???? ????????? bhf ahAfMr c ssyREs ?? 說明 AS’ 富余，可近似取 本科畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書（論文） 第 47 頁 共 62 頁 2639。 對(duì)支座截面： ％，取 min? =％ A 支座截面： )35765()( 2620139。1 765280 ??? ??? hbf M fcs ??= )211(21 ss ?? ??? = ??????? 300 39。m KN39。fb = )2100765()2( 39。下面以第 四 層為例，說明方法和過程： AB 跨跨中截面 ： 翼緣寬度 39。=300N/mm2, 箍筋選用 HRB235 級(jí)鋼筋，yvf =210N/mm2 （一） 梁的截面設(shè)計(jì) 橫梁配筋根據(jù)控制截面的內(nèi)力設(shè)計(jì)值，利用受彎構(gòu)件正截面和斜截面承載力計(jì)算公式算出所需縱筋和箍筋。梁柱混凝土均為 C30， cf =， tf =。 剪力計(jì)算： 頂中： S== V4BC=頂層 : )(21 ???????s kNV kNV BAAB )( )(44 ????? ????? 標(biāo)準(zhǔn)層及底層： )(21 ???????s kNVNkVkNVkNVkNVkNVBAABBAABBAAB)()()()(112233?????????????????????? 柱軸力計(jì)算 ： 本科畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書（論文） 第 40 頁 共 62 頁 kNNkNNkNNkNNkNNkNNkNNkNNBCBCBCBCABABABAB12341234?????????????????????????????? 圖 活荷載作用下的梁端剪力和柱軸力圖 梁端彎矩和跨中彎矩調(diào)幅 考慮梁端彎矩調(diào)幅，乘以系數(shù) ，并將梁端節(jié)點(diǎn)彎矩?fù)Q算至梁端柱邊彎矩值?？缰袕澗?281 21 BlA MMqlM ??? ， 本科畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書（論文） 第 39 頁 共 62 頁 281 22 clBr MMqlM ???，并將梁端彎矩和剪力換算到梁端柱邊截面。m CBM =m BCM =－ BCq 39。m 中間層彎矩 : ABM = CDM =－ BAM =－ DCM =－ ABg 39。L2/３＝－ － m BAM4 = DCM4 =－ ABM4 ==5/89=頂層彎矩 : ABM4 = CDM4 =－ ABq4 39。 BCl2 頂層荷載： ABq4 39。 （ 1） 將梯形或三角形荷載轉(zhuǎn)化為均布荷載計(jì)算 對(duì)梯形荷載 ABq ＇＝ (1－ 2? 2+? 3) ABq ??l?= 1－ 2? 2+? 3= 對(duì)三角形 BCq 39。 梁端剪力： 頂中： ???s NkVBC ??? 頂層： )(21 ?????????s 本科畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書（論文） 第 33 頁 共 62 頁 kNV kNV BAAB )( )(44 ????? ????? 標(biāo)準(zhǔn)層及底 層： kNVkNVsBAAB)()()(2133??????????????????? kNVkNVkNVkNVBAABBAAB)()(1122???????????? 柱軸力： kNNkNNkNNkNNkNNkNNkNNkNNBCBCBCBCABABABAB12341234?????????????????????????????? 本科畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書（論文） 第 34 頁 共 62 頁 圖 恒荷載作用下的梁端剪力和柱軸力圖 梁端彎矩和跨中彎矩調(diào)幅 考慮梁端彎矩調(diào)幅，乘以系數(shù) ，并將梁端節(jié)點(diǎn)彎矩?fù)Q算至梁端柱邊彎矩值。m (2)用彎矩分配法計(jì)算結(jié)構(gòu)固端彎矩： 1. 815 . 3 20. 79 1右梁 左梁0. 59 4 02 .1 55. 7 8 0 319 .4 418 . 3 049 . 1 726 .7 453 .4 914 .1 367 .6 20. 18 5上柱0. 20 9上柱 4右梁0. 22 1頂層67 . 6 2 11 . 5 724 . 5 92 .8 90 .2 1 0 .2 50 .6 817 . 3 3 32 . 2 749. 619 . 8 719 .8 7 2 5 .7 8 54 .9513 .7452 .25108 .上柱 下柱 左梁 上柱標(biāo)準(zhǔn)層 14 .67 . 47 .9. 73513 .74右梁下柱左梁26 .13 本科畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書（論文） 第 31 頁 共 62 頁 上柱 下柱 左梁 上柱底層 右梁下柱左梁 圖 橫載作用下的彎矩分配圖 經(jīng)疊加并對(duì)節(jié)點(diǎn)的不平衡彎矩進(jìn)行再次分配，得出梁和柱端彎矩，過程如下圖： 21 . 3 20. 79 1右梁 左梁0. 59 431 . 1 952. 55 .2 41 .3 849. 60. 18 5上柱0. 20 9上柱 右梁0. 22 1頂層19 . 8 7 32 . 2 725 . 1 126 .4 9 22 . 2 225 .1 12. 9 80. 919 . 3 10. 17 3下柱 左梁0. 38 814 . 1 499 .7 31 .4 71 .4 797 .7 30. 10 2上柱0. 17 3上柱 下柱0. 10 2標(biāo)準(zhǔn)層23 .6 3 14 . 6 722 .1 631 .9 7 19 . 8 430. 52. 0 30. 65 5右梁0. 40 8右梁5 .5 647 . 1 152 . 6 7 16 8. 466 . 2 9 圖 彎矩疊加并對(duì)節(jié)點(diǎn)的不平衡彎矩進(jìn)行再 次分配過程圖 恒荷載作用下的框架彎矩如下圖： 本科畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書（論文） 第 32 頁 共 62 頁 1 4 . 1 43 0 . 56 6 . 2 92 2 . 1 65 2 . 6 79 9 . 7 32 1 . 3 22 5 . 1 16 6 . 2 92 2 . 1 65 2 . 6 79 9 . 7 32 5 . 1 15 2 . 53 1 . 1 91 9 . 3 11 9 . 3 11 4 . 1 43 0 . 51 5 . 5 15 . 1 78 . 3 41 5 . 5 16 7 . 3 52 5 . 0 12 5 . 0 15 0 . 0 29 8 . 3 8 圖 恒荷載作用下的框架彎矩圖 （ 3） 梁端剪力和柱軸力 梁端總剪力 l MMqlV BA ??? 21左， l MMqlV BA ???? 21右，柱總軸力 PVN ?? ,之后對(duì)梁端彎矩進(jìn)行調(diào)幅，乘以系數(shù) ，同時(shí)跨中彎矩也進(jìn)行校核： 21 812 qlMMM BlA ??? ， 22 qlM ?? 。L2/3=－ － L2/12=－ － m CBM =m 本科畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書（論文） 第 30 頁 共 62 頁 BCM =－ g39。L2/12=－ － = 1gAB +(1－ 2? 2+? 3) 2gAB =+1 = BC 跨 BCg 39。= 14gAB +(1－ 2? 2+? 3) 24gAB =+= BC 跨 BC4g 39。= 1gBC +5/8 2gBC 。= 1gAB +(1－ 2? 2+? 3) 2gAB ， ?? l? = 。m） ii??2? 212hiD c?? D? (104kN/m) 2~5 3． 9 1 10 4． 01 2 10 3 4 4 4 2i i? ?? ? 1 1 10 2 10 3 4 4 4 ?橫向框架自振周期計(jì)算：假想頂點(diǎn)側(cè)移 TU ，計(jì)算結(jié)果如表 8 表 6 頂點(diǎn)側(cè)移計(jì)算表 層次 iG（ kN） ?iG（ kN） ?D (104kN/m) ? ??? ? DGuu iii /1(m) iu (m) 4 本科畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書（論文） 第 26 頁 共 62 頁 3 2 1 結(jié)構(gòu)基本自振周期考慮非結(jié)構(gòu)墻影響的折減系數(shù) 0? = T1= 0? TU = = ?多遇水平地震作用計(jì)算（底部剪力法） 設(shè)放烈度 7 度， Ⅱ 類場(chǎng)地時(shí)，設(shè)計(jì)地震分組為第一組， max? =， gT = 1? =（ gT /T1)max? = 由于 gT =＞ T1， 不 需附加項(xiàng)部集中力 n? =+=+= 結(jié)構(gòu)總水平地震作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值為：EKF = 1? eqG =? iG == 層間剪力 ??? 51j iiiiiHGHGF EKF F1=197kN,F2=393kN,F3=590kN,F4=855kN 表 7 多遇地震下樓層剪力和彈性位移 層次 層高（ m） iH (m) iG (kN) iF (kN) iV (kN) iD (kN) iii DVu ??(cm) iihu? (104) 框架側(cè)移驗(yàn)算 4 855 1055 608040 1/2241 ??? iuu =1cm]5501[140511560???H滿足要求 3 590 1645 608040 1/1439 2 393 2038 608040 1/1164 1 197 2235 677480 1/1182 內(nèi)力計(jì)算： 本科畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書（論文） 第 27 頁 共 62 頁 在水平地震作用下框架內(nèi)力分析 以中框架 KJ12 為例 進(jìn)行計(jì)算 （ 1） 用 D值法計(jì)算柱端彎矩，再根據(jù)節(jié)點(diǎn)平衡條件和梁的線剛度分配到各梁端。m) 一般層 500500 底層 500500 表 5 橫向框架柱側(cè)移剛度 D值計(jì)算 層數(shù) 層高（ m） 柱號(hào) 根數(shù) ci（ 104kNm ） 02bII?（ 103m4） bb EIi L?（ 104KN 女兒墻自重 標(biāo)準(zhǔn)值 19=抹灰 217= 縱向框架梁自重 標(biāo)準(zhǔn)值 25=8kN/m 粉刷