【正文】 六、框架柱的內(nèi)力組合： 取每層柱頂和柱底兩個(gè)控制截面，組合結(jié)果如下表： 橫向框架 A柱彎矩和軸力組合 層次 截面 內(nèi)力 SGk調(diào)幅后 SQk調(diào)幅后 SEk（ 1） SEk（ 2） γ Re[（ SGk+）+] + + Mmax M M 1 2 N Nmin Nmax 6 柱頂 M N 柱底 M N 62 5 柱頂 M N 柱底 M N 4 柱頂 M N 柱底 M N 3 柱頂 M N 柱底 M N 2 柱頂 M N 柱底 M N 1 柱頂 M N 柱底 M N 63 橫向框架 B柱彎矩和軸力組合 層次 截面 內(nèi)力 SGk調(diào)幅后 SQk調(diào) 幅后 SEk（ 1） SEk（ 2） γ Re[（ SGk+）+] + + Mmax M M 1 2 N Nmin Nmax 6 柱頂 M N 柱底 M N 5 柱頂 M N 柱底 M N 4 柱頂 M N 柱底 M N 3 柱頂 M N 64 柱底 M N 2 柱頂 M N 柱底 M N 1 柱頂 M N 柱底 M N 。 m V=γ Re[η vb（ M lb +M rb） /ln +V Gb] = [ 2 +] = KN 右震： M lb= M rb= m M rb= m M rb= m γ REMmax= = KN m MB= m γ ReMmax= = KN m MB= 計(jì)算理論：根據(jù)梁端彎矩的組合值及梁上荷載設(shè)計(jì)值，由平衡條件確定。 η vb梁端剪力增大系數(shù)，二級(jí)取 。 框架梁內(nèi)力組合： 本方案考慮了三種內(nèi)力組合，即 +， SGk + SQk 及 +。 m） 三、內(nèi)力計(jì)算： 梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計(jì)算，由于結(jié)構(gòu)和荷載均對(duì)稱，故計(jì)算時(shí)可用半框架，彎矩計(jì)算如下圖所示： 48 49 50 51 52 四、梁端剪力和柱軸力的計(jì)算： 恒載作用下： 例：第 6層：荷載引起的剪力： VA=VB=（ + ） /2 = KN VB=VC=（ + ） /2 = KN 本方案中，彎矩引起的剪力很小，可忽略不計(jì)。 m） 47 活荷載作用下梁的內(nèi)力計(jì)算： 活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示： 對(duì)于第 16層， MAB=q2l21（ 12α 2+α 3） = [12（ 1/3） 2+（ 1/3） 3]/12 = （ KN m） （ 2）、對(duì)于第 15層， MAB=q1l21/12+q2l21（ 12α 2+α 3） = + [12（ 1/3） 2+（ 1/3） 3]/12 = （ KN 46 恒荷載作用下梁的內(nèi)力計(jì)算： 恒荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示： 等效于均布荷載與梯形、三角形荷載的疊加。 m） M2 （ KN m） M2 （ KN m M2=P2e2 =（ ） /2 = KN m M2=P2e2 =*（ ） /2 = KN m M2=P2e2 =（ ） /2 = KN m M2=P2e2 =（ ） /2 = KN m M2=P2e2 =（ ） /2 = KN m （ 3）、對(duì)于第 1層， 柱子為 700mm 700mm，其余數(shù)據(jù)同 25層，則 q1=+ = KN/m q1， = 25=q和 q2， 分別為樓面板和走道板傳 給橫梁的梯形荷載和三角形荷載。 q2= = KN/m q2， = = KN/m 外縱墻線密度 [（ 2） +2 ]/= KN/m P1=（ + ） +（ +） + 25 = KN P2=（ + + ） + + 25 = KN 集中力矩 M1=P1e1 =（ ） /2 = KN m （ 2）、對(duì)于 25層， 包括梁自重和其上橫墻自重，為均布荷載，其它荷載的計(jì)算方法同第 6層。 q2= = KN/m q2， = = KN/m P P2 分別由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒載，它包括主梁自重、次梁自重、樓板重等重力荷載，計(jì)算如下： P1=[（ ） 2+（ +） ] + + 25 = KN P2=[（ ） 2+（ +） +（ +） 2 /2] + + 25 = KN 41 集中力矩 M1=P1e1 =（ ） /2 = KN 40 二、荷載計(jì)算： 恒載作用下柱的內(nèi)力計(jì)算： 恒荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示： （ 1）、對(duì)于第 6層， q q1， 代表橫梁自重，為均布荷載形式。計(jì)算單 元范圍內(nèi)的其余樓面荷載則通過次梁和縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點(diǎn)上。 m 走道梁 M l b =M r b== KNm ） 6 762600 27556 5 762600 27556 4 762600 27556 3 762600 27556 2 729530 27556 1 923810 29552 梁端彎矩、剪力及柱軸力分別按以下公式計(jì)算： M l b=i l b（ Mbi+1， j + M u i， j） /（ i l b+ i r b） M r b=i r b（ Mbi+1， j + M u i， j） /（ i l b+ i r b） V b=（ M l b+ M r b） / l Ni=∑（ V l b V r b） k 37 具體計(jì)算過程見下表： 梁端彎矩、剪力及柱軸力的計(jì)算 層次 邊梁 走道梁 柱軸力 Mlb Mrb l Vb Mlb Mrb l Vb 邊柱 N 中柱 N 6 5 4 3 2 1 例：第六層： 邊梁 M l b= M u 6= KNm ） 6 762600 17681 5 762600 17681 4 762600 17681 3 762600 17681 2 729530 17681 1 923810 25112 36 例：第六層邊柱的計(jì)算： Vi1=17681 （ KN） y=y n=（ m） （無修正） M bi1= =（ KN*m） M ui1=（ ） =（ KN*m） 各層柱端彎矩及剪力計(jì)算（中柱） 層次 hi（ m） Vi（ KN） ∑ D ij（ N/mm） 中 柱 Di2 （ N/mm） Vi2 （ KN） k Y （ m） M bi2（ KN 下面以②③⑦⑧軸線橫向框架內(nèi)力的計(jì)算為例： 各層柱端彎矩及剪力計(jì)算（邊柱） 層次 hi（ m） Vi（ KN） ∑ D ij（ N/mm） 邊 柱 Di1 （ N/mm） Vi1 （ KN） k y （ m） M bi1 （ KN y框架柱的反彎點(diǎn)高度比。 y1為上下層梁線剛度變化時(shí)反彎點(diǎn)高度比的修正值。 計(jì)算過程如下表： 橫向水平地震作用下的位移驗(yàn)算 層次 Vi （ KN） ∑ D i（ N/mm） （△ u） i （ mm） ui （ mm） hi （ mm） θ e=（△ u） i /hi 6 762600 3600 1/2210 5 762600 3600 1/1225 4 762600 3600 1/899 3 762600 3600 1/747 2 729530 3600 1/639 1 923810 4700 1/999 由此可見，最大層間彈性位移角發(fā)生在第二層， 1/6391/550，滿足規(guī)范要求。頂部附加地震作用系數(shù) δ n=+= += △ F6= = 各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用按下式計(jì)算： Fi=GiHiFEk（ 1δ n） /（∑ GkHk） =（ KN） 地震作用下各樓層水平地震層間剪力 Vi為 Vi=∑ Fk（ i=1， 2， ? n） 33 計(jì)算過程如下表： 各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用及樓層地震剪力計(jì)算表 層次 Hi（ m