【正文】 高壓變壓器及繼電保護(hù)設(shè)計畢業(yè)設(shè)計（論文） word6300KVA 35KV 油浸式風(fēng)冷電力變壓器的計算程序及其繼電保護(hù)控制線路的設(shè)計和元件選擇 目 錄 I Abstract I 第一章 6300KVA 35kv 級變壓器計算 1 11 產(chǎn)品規(guī)格及技術(shù)要求 1 12 主要材料 1 13 變壓器主要結(jié)構(gòu)的確定 1 14 定電壓和額定電流的計算 2 15 鐵心直徑的選擇 3 16 鐵心截面的設(shè)計 3 17 線圈匝數(shù)的計算 5 18 線圈形式的選擇及線圈排列 7 19 導(dǎo)線的選擇 9 110 線圈輻向尺寸的計算 11 111 絕緣半徑計算 11 112 阻抗電壓計算 13 113 高壓線圈數(shù)據(jù)計算 14 114 低壓線圈數(shù)據(jù)計算 15 115 鐵心計算 16 116 空載損耗 Po 的計算 17 117 空載電流 I o 的計算 18 118 渦流損耗百分?jǐn)?shù) Kw 的計算 19 119 線圈對油溫升的計算 19 120 油箱尺寸的估計 21 121 雜散損耗計算 22 122 總損耗計算 22 123 箱壁散熱面計算 23 124 散熱器的選擇 24 125 油平均溫升 Ts 的計算 25 126 油頂層溫升 Ts 計算 25 127 線圈平均溫升 Tx 的計算 25 128 變壓器重量計算 26 第二章 繼電保護(hù) 28 21 繼電保護(hù)原理 28 22 繼電保護(hù)要求 29 23 變壓器故障類型 29 24 繼電保護(hù)類型 31 參考文獻(xiàn) 35 致謝 36 附錄 37 高壓變壓器及其繼電保護(hù) 摘 要 本文通過給定的技術(shù)數(shù)據(jù)計算變壓器的電磁方案和主要幾何尺寸計算性能數(shù)據(jù)和各部分的溫升及計算變壓器的重量和外形尺寸使計算的結(jié)果符合給定的性能指標(biāo)而繼電保護(hù)的設(shè)計是保證保護(hù)變壓器在短路等危險情況下不損壞安全運(yùn)行 本文主要例舉了 6300KVA35KV 油浸式風(fēng)冷電力變壓器的計算程序及其繼電保護(hù)控制線路的設(shè)計和元件選擇 關(guān)鍵詞 高壓變壓器 繼電保護(hù) 電磁方案 high voltagetransformer with electricity protection Abstract This text passes to pute the electromagism project of the transformer to the technique data that settle with main several why size pute the function data to rise and pute the weight of the transformer with each part of tempreture with the shape size make calculating the result match to the function index sign that settleBut after give or get an electric shock the protective design is to guarantee to protect the transformer and under the dangerous circumstance in shortcircuit etc does not damage the safety circulateMain a calculation for raising 6300 KVA35KV cold electric power in breeze in immerse type in an oil transformer procedure in this text and its choose with a piece after the design of the electricity protection control circuit Keywords High pressure transformer Protect after the electricity The electromagism scenario 第一章 6300KVA 35kv 級變壓器計算 11 產(chǎn)品規(guī)格及技術(shù)要求 1 變壓器額定容量 6300KVA 2 變壓器額定線電壓 U 和分接范圍高壓一次側(cè)電壓 UL135000225V 低壓二次側(cè)線電壓 UL210500V 3 變壓器連接組 Yd11 4 變壓器相數(shù) 3 相 5 額定頻率 f50 赫 6 冷卻方式油浸風(fēng)冷式 7 高壓和低壓線圈對空氣的溫升△ R65 8 油頂層對空氣的溫升△ H55 9 油對空氣的平均溫升 40 10 空載損耗 P08800W 11 負(fù)載損耗 PK43000W 12 空載電流 I012 13 阻抗電壓 UK 75 14 高壓線圈一分鐘工頻試驗電壓 85KV 低壓線 圈一分鐘工頻試驗電壓 35KV 15 變壓器運(yùn)行周圍條件用于一般地區(qū)海拔在 1000m 以下氣溫最高 40 低 30年平均為 20 12 主要材料 1 硅鋼片冷軌硅鋼片 DQ13330 2 線圈導(dǎo)線紙包扁銅線 3 絕緣材料用 A 級絕緣材料最高平均溫度不超過 105 4 線圈絕緣漆 1030 硅鋼片絕緣漆 1161 高溫快干漆 13 變壓器主要結(jié)構(gòu)的確定 鐵心結(jié)構(gòu) 貼心柱的夾緊采用環(huán)氧為維玻璃絲帶綁扎 鐵軛螺桿和方鐵通過夾件夾緊 鐵心的迭積采用半直半斜迭片迭積 鐵軛的級數(shù)與鐵心柱級數(shù)完全一致這樣兩者磁通分布均勻鐵軛 截面可以與貼心柱一致節(jié)省了材料 線圈的壓緊采用壓板 采用單相五位置 DWJ 型無勵磁開關(guān) 采用拱頂油箱節(jié)省變壓器油及鋼材并增加油箱剛度 鐵心迭積 14 定電壓和額定電流的計算 電流及匝數(shù)的計算是在假定變壓器沒有電阻沒有漏磁和沒有鐵耗的情況下進(jìn)行的因為這些問題對計算結(jié)果影響很少 高壓線圈為 Y 接線時其各級分接的線電壓分別為 ULI1 35000105 36750V 公式 11 ULI2 350001025 35870V 公式 12 ULI3 35000V 公式 13 ULI4 350000975 34130V 公式 14 ULI5 35000095 33250V 公式 15 其相電壓分別為 UP11 ULI1 36750 21220V 公式 16 UP12 ULI2 35870 20710V 公式 17 UP13 ULI3 35000 20210V 公式 18 UP14 ULI4 34130 19710V 公式 19 UP15 ULI5 33250 19200V 公式 110 低壓線圈為 d 型接線時其線相電壓相等 既 UL2 UP2 10500V 高壓線圈為 Y 接線時其線相電流相等既 IL1 IP1 1039A 公式 111 低壓線圈為 d 型接線時其線電流 IL2 和相電流 IP2 分別為 IL2 3464A 公式 112 IP2 IL2 200A 公式 113 15 鐵心直徑的選擇 鐵心直徑的大小直接影響材料的用量變壓器的體積及經(jīng)濟(jì)指標(biāo)故選擇經(jīng)濟(jì)合理的鐵心直徑是變壓器設(shè)計的重要一環(huán)硅鋼片重量和空載損耗隨鐵心直徑增大而增大而線圈導(dǎo)線重量和負(fù)載損耗隨鐵心直徑增大而減少合理的鐵心直徑就是硅鋼片和導(dǎo)線材料的用量比例適當(dāng)達(dá)到最經(jīng)濟(jì)的效果故鐵心直徑的大小與采用的硅鋼片性能和導(dǎo)線材料直接有關(guān)根據(jù)關(guān)系式的推導(dǎo)鐵心直徑 D 與變壓器容量 P 的四分之一次方成正比的關(guān)系但因為變壓器分為單相三相雙繞組 三繞組自耦等同樣容量但消耗材料不同一般都按材料消耗折算成物理容量進(jìn)行計算為了計算方便均以每柱物理容量 Pa 為基礎(chǔ)按下式求出鐵心直徑 D D Kmm 公式 114 式中 K 系數(shù)由硅鋼片性能和導(dǎo)線材料而定采用冷扎硅鋼片銅導(dǎo)線時取5357 現(xiàn)取 55 Pa 一柱容量三相雙繞組變壓器每柱容量為 Pa 2100KV D 55 372mm 按標(biāo)準(zhǔn)直徑取 370mm 16 鐵心截面的設(shè)計 鐵心級數(shù)的確定 鐵心柱截面為一多階梯形外形接近一個圓這個階梯 形的級數(shù)越多有效截面越大但制造工時也越多根據(jù)材料供應(yīng)情況和制造工藝水平盡力增加鐵心柱級數(shù)選定級數(shù)為 11 級 每級片寬的確定 每級片寬是根據(jù)硅鋼片入廠時的寬度而定為了套裁成張硅鋼片寬度應(yīng)為每級片寬的倍數(shù)硅鋼片波浪度較大時還要考慮去邊由于大中小型變壓器的鐵心可以互相套裁而且進(jìn)廠硅鋼片的寬度又是不固定的故每級片寬一般采用 10mm 一進(jìn)級 片系數(shù)及鐵心有效截面 Ac 迭片系數(shù)是由硅鋼片的標(biāo)稱厚度波浪性絕緣膜厚度及鐵心夾緊程度而定一般主要根據(jù)波浪性來確定迭片系數(shù)因其他因素變化不大根據(jù) DQ13330 硅鋼片迭片系數(shù)取 095 故鐵心有效截面 Ac 96577cm2 鐵心溫升 鐵心允許溫升為 80 鐵心對油的溫升為 Q Q1Q2 公式 115 Q1 鐵心表面對油溫升 Q2 鐵心內(nèi)部對鐵心表面的溫升 鐵心直徑在 500mm 以下 Q1Q2 按下式計算 Q1 035qo 公式 116 Q2 28PWa2K104 公式 117 式中 qo 鐵心表面熱負(fù)荷 qo PWFS 公式 118 PW PC1 1367 公式 119 FS 545 公式 120 PC 硅鋼片的每公斤的損耗瓦數(shù)本設(shè)計取 1139 C 校正系數(shù)取 20 a 最大的片寬 cm b 兩油道間迭厚無油道時為總迭厚 cm qo 1367545 745 Q1 185