【正文】 如表 424 和表425。柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點集中力疊加得到。所得彎矩圖如圖 414，遼寧工程技術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計 (論文 ) 37 415。 由于結(jié)構(gòu)和荷載均對稱，故計算時可采用半框架。2q ,KN/m 1p ,KN 2p ,KN 1M , 2M , 10 () () () () () () 6~9 2~5 1 注：表中括號內(nèi)數(shù)值對應(yīng)于屋面雪荷載作用情況。 m 2M ,KNq , KN/m 2q ,KN/m 239。 m 將上述結(jié) 果匯總 ，見表 422 和表 422。q = KN/m 1p = KN 2p = 集中力矩 ?? 111 epM = m ?? 222 epM = m 對 2～ 5 層： 2q =39。q =2 = KN/m 1p =〖 2〗 2= KN 2p =〖 2＋ 6 〗 2= 集中力矩 ?? 111 epM m ?? 222 epM m 同理 ，在屋面雪荷載作用下 2q = =39。q =2 = KN/m 遼寧工程技術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計 (論文 ) 35 1p = 2＋ 2= KN 2p =（ 2） 2＋ 6 2= KN 集中力矩 ?? 111 epM = m 活荷載計算 活荷載作用下各層框架上的荷載分布如下圖 410 所示。q = KN/m 1p = KN 2p = 集中力矩 ?? 111 epM = m 對第 1 層： 1q = KN/m 139。q = KN/m 關(guān)振宇 ： 阜新市興泰 賓館 建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計 34 1p = 2p = 集中力矩 ?? 111 epM （ － ） /2= m 對第 2~5 層： 1q = KN/m 139。q = = KN/m 1p =（ 2） ＋ ＋ +（ － 2）＋ 2 = 2p = 集中力矩 ?? 111 epM （ － ） /2= m 對第 6~9 層： 1q 包括梁自重和其上橫梁自重，為均布荷載，其 它荷載計算方法同第 10 層，結(jié)果為 1q = + = KN/m 139。q = =1p , 2p 分別為由邊縱梁，中縱梁直接傳給柱的恒荷載，它包括梁自重，樓板重和女兒墻的重力荷載，計算如下： ?1p 〖（ ） 2＋ (+)/2 〗 ＋ ＋ ＋ = ?2p 〖（ ） 2＋ (+)/2 ＋（ ＋ ） /2 2〗 ＋ ＋ 集中力矩 ?? 111 epM （ － ） /2=由圖 49幾何關(guān)系可得， 2q = =。q =2q 和 239。q 代表橫梁自重，為均布荷載形式。由于縱向框架梁的中心線與柱中心線不重合，因此在框架節(jié)點上還作用有集中力矩。 圖 48 橫向框架計算單元 Figure 48 Crosswise frame puting element 由于房間布置有次梁，故直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的水平陰影線所示。 m,V單位為 KN， N 單位為 KN,單位為 m。當(dāng)為左 風(fēng) 作用時，左側(cè)兩根柱為拉力，對應(yīng)的右側(cè)兩根柱為壓力。 關(guān)振宇 ： 阜新市興泰 賓館 建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計 28 表 420 各層柱端彎矩及剪力計算 Tab 420 each layer pillars carry the curved and shear the dint calculation 梁端彎矩，具體梁端彎矩，剪力及柱軸力分別按下式計算，其中梁線剛度取自表 46中，具體計過程及結(jié)果見表 421。查表可得。 水平風(fēng)荷載作用下框架內(nèi)力計算 以圖 41 中 4 軸線橫向框架內(nèi)力計算為例，說明計算方法。m） 等效節(jié)點集中風(fēng)荷載（ KN） 圖 46 分布風(fēng)荷載轉(zhuǎn)化為節(jié)點集中荷載 Fig. 46the load of distributed wind load 水平風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的層 間位移 Δui 和頂點位移 ui 分別按下式計算： ????sj ijii DVu 1/ （ 421） knk uu ?? ?? 1 )( （ 422） 遼寧工程技術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計 (論文 ) 27 表 419 橫向風(fēng)荷載作用下的位移驗算 Tab. 419The displacement check putations under horizontal transverse horizontal breeze lotuses 層次 Fi(KN) Vi(KN) ∑Di(N/mm) △ Ui(mm) Ui(mm) iic hu /??? 10 127456 105 9 127456 104 8 127456 104 7 127456 104 6 127456 104 5 138362 104 4 138362 104 3 138362 104 2 147754 104 1 119114 104 由此可見， 各層的 層間彈性位移值 均小于 1/550≈ ，滿足式? ?heue ??? 要求。 水平地震作用下框架的彎矩圖，梁端剪力圖及柱軸力圖如圖 45 所示 遼寧工程技術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計 (論文 ) 23 關(guān)振宇 ： 阜新市興泰 賓館 建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計 24 6 3 1 7 4 2 圖 45 左地震作用下框架彎矩圖、梁端剪力及軸力圖 Figure45 left earthquake function frame bendingmoment diagram,Liang end shear and axle strength chart 遼寧工程技術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計 (論文 ) 25 橫向風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力和側(cè)移計算 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按式 0????? zszk ? 計算，基本風(fēng)壓 0? =， ?? (迎風(fēng)面） , ??s? （ 背風(fēng)面） ， C 類地區(qū)， H/B=，查得 v=， T1= s，0? T12= = KNs2/m2，查得 ?? ，HH izzzz ?????? ?????，取橫向框架，其負(fù)載寬度為 ，風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 zszzszzq ?????? ???? )( 。當(dāng)為左地震作用時，左側(cè)兩根柱為拉力，對應(yīng)的右側(cè)兩根柱為壓力。 表 416 各層柱端彎矩及剪力計算 Tab 416 each layer pillars carry the curved and shear the dint calculation 梁端彎矩，剪力及柱軸力分別按下式計算，其中梁線剛度取自表 46 中，具體梁端彎矩，剪力及柱軸力分別按下式計算， 具體計 算 過程及結(jié)果見表 417。查表可得。 4） 水平地震作用下框架內(nèi)力計算 以圖 41 中 4 軸線橫向框架內(nèi)力計算為例，說明計算方法。表中還計算了各層的層間彈性位移角 iic hu /??? (412) 表 415 橫向水平地震作用下的位移驗算 Tab 415 horizontal level earthquake functions of table under of move to check to calculate 層次 iV ,KN ?iD ,N/mm iu? ,mm iu , mm ih ,mm iic hu /??? 10 971032 3300 1/8108 9 971032 3300 1/4365 8 971032 3300 1/3090 7 971032 3300 1/2454 6 971032 3300 1/2082 5 1050548 3300 1/1994 4 1050548 3300 1/1819 3 1050548 3300 1/1701 2 1122552 3300 1/1737 1 933296 5250 1/2230 由此可見，最大層間彈性位移發(fā)生在 3 層，其值為 1/1701＜ 1/550，滿足式 ? ?heue ??? 要求。 遼寧工程技術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計 (論文 ) 19 表 414 各質(zhì)點橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表 Tab 414 each qualities of tables order the horizontal level earthquake function and the floor earthquakes to shear the dint calculation watch 層次 Hi,cm Gi,KN GiHi,KNm Gi Hi/∑ GjHj Fi,KN Vi,KN 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 各質(zhì)點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見圖 44。將上述δ n 和 FEK帶入可得 )(11?????? ????nk jjiink kkiiiHGHGHGHGF 具體計算結(jié)果見表 414 。Δ Fn 為頂部附加水平地震作用。 Gi、 Gj 分別為集中于質(zhì)點 i、 j 的重力荷載代表值。單質(zhì)點應(yīng)取總重力荷載代表值，多質(zhì)點應(yīng)取總重力荷載代表值的 85%，即： Geq= ∑ Gi=( ＋ 3 ＋ ＋ 4 ＋ ＋) = 由設(shè)計資料，得 Tg= 7 度設(shè)防α max = 因為 TgT15Tg = 關(guān)振宇 ： 阜新市興泰 賓館 建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計 18 所以α 1=（ Tg/ T1） max=（ ） = eqEK GF 1?? == 因 Tg = =T1 =，所以應(yīng)考慮頂部附加水平地震作用。其中 uT的量綱為 m，取ψ r= 則 sT ???? 2） 水平地震作用及樓層地震剪力計算 本設(shè)計結(jié)構(gòu)高度不超過 40m，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切形為 主，故可用底部剪力法計算水平地震作用。T? 為結(jié)構(gòu)基本自振周期考慮非承重磚墻影響的折減系數(shù)。式中 uT 為計算結(jié)構(gòu)基本自振周期用的結(jié)構(gòu)頂點假想位移（ m）。 計算過程及結(jié)果見表 413 遼寧工程技術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計 (論文 ) 17 表 413 結(jié)構(gòu)頂點的假想側(cè)移計算 Tab 413 structure tops imagine the side to move the calculation 層次 Gi VGi ∑ Di Δ ui ui 10 971032 9 971032 20 8 971032 7 971032 6 971032 5 1050548 4 1050548 3 1050548 2 1122552 1 933296 本設(shè)計為質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻的框架結(jié)構(gòu)。 S 為同層內(nèi)框架柱的總數(shù)。 ??sj Dij1為第 i 層的層間側(cè)移剛度。即 ) ( ??????eG KN 結(jié)構(gòu)頂點的假想側(cè)移剛度由下式計算： ??? nk kGi GV 1