【正文】 齒輪箱中連續(xù)通入氮?dú)膺M(jìn)行密封。 布料溜槽傳動(dòng)齒輪箱冷卻設(shè)施 溜槽傳動(dòng)齒輪箱采用循環(huán)水冷卻，冷卻水量為 40m3/h左右，由爐頂齒輪箱冷卻水循環(huán)水系統(tǒng)。 爐頂干油集中潤(rùn)滑站 爐頂集中潤(rùn)滑站為爐頂各設(shè)備供給潤(rùn)滑油脂，采用 2 路潤(rùn)滑回路。 爐頂液壓站及干油集中潤(rùn)滑站 爐頂液壓站 爐頂液壓站由液壓主泵、油箱、循環(huán)冷卻過(guò)濾系統(tǒng)、閥臺(tái)和蓄能器組及站內(nèi)配管組成，系統(tǒng)工作壓力為 20Mpa，液壓站動(dòng)力源位于地面，閥臺(tái)和蓄能器組位于爐頂平臺(tái)。 系統(tǒng)中設(shè)置均壓閥、排壓閥（旋風(fēng)除塵器）及爐頂放散閥用消音器等。 第 29 頁(yè) 5 爐頂系統(tǒng) 高爐爐頂由串罐無(wú)料鐘裝料設(shè)備、料罐 均排壓設(shè)施、傳動(dòng)齒輪箱水冷設(shè)施、爐頂探尺、爐頂液壓站及潤(rùn)滑站、檢修設(shè)施及爐頂框架等組成。臺(tái) 1 2020 145 343 10186。 min1 水平長(zhǎng)度 /m 傾角 能力 /t主皮帶通廊采用全封閉式，設(shè)置中間臺(tái)架，其結(jié)構(gòu)形式采用高架鋼結(jié)構(gòu)，主皮帶機(jī)傳動(dòng)室為混凝土框架結(jié)構(gòu)并設(shè)置檢修用行車。槽下各除塵點(diǎn)同時(shí)集中抽風(fēng)除塵。 礦焦槽及供料除塵系統(tǒng) 礦焦槽槽上、槽下振動(dòng)篩、稱量漏斗、膠帶輸送機(jī)轉(zhuǎn)運(yùn)站、礦石中間漏斗、焦炭集中稱量斗等產(chǎn)點(diǎn)集中設(shè)除塵設(shè)施。 供料及返料系統(tǒng) 供料系統(tǒng)是指從接口轉(zhuǎn)運(yùn)站向高爐礦焦槽供料的設(shè)施。 礦、焦槽的數(shù)量及貯存能力工藝參數(shù) 表 31 高爐礦焦槽工藝參數(shù) 序 號(hào) 物 料 數(shù) 量 每個(gè)倉(cāng) 合計(jì) 密度 貯存時(shí)間 容積 /m3 貯存量 t 容積 /m3 貯存量 t t/m3 h 1 燒結(jié)礦 6 700 1200 3200 7200 2 球團(tuán)礦 3 360 460 1000 1380 3 生礦 2 240 680 700 1360 4 混合礦 2 300 530 1422 1060 5 小塊焦 1 360 45 100 45 15 6 焦炭 5 420 325 1200 1615 7 碎礦倉(cāng) 1 170 130 300 130 小焦塊回收 焦塊經(jīng)篩分后，粒度＞ 20mm 的焦炭經(jīng)上 料膠帶機(jī)入爐。礦槽系統(tǒng)采用分散篩分、分散稱量，焦槽采用分散篩分、集中稱量。 熱風(fēng)爐主要設(shè)施 熱風(fēng)爐系統(tǒng)主要由爐殼、管道、附屬設(shè)備、框架及平臺(tái)、耐火材料等構(gòu)成。/s。 （ 7） 煙囪為紅磚結(jié)構(gòu)，假定降溫為 1℃ /m； （ 8） 燃燒器連接管長(zhǎng)度為 ； （ 9） 熱風(fēng)爐工作制度為“兩燒兩送”，采用上述工作制度時(shí)，通過(guò)一座熱風(fēng)爐的煙氣量為 Vy =179。 第 26 頁(yè) 表 29 各部位鼓風(fēng)溫度 段別 I 段 II 段 III 段 部位 上端 下端 上端 下端 上端 下端 煙氣溫度/℃ 1300 900 900 500 500 250 鼓風(fēng)溫度/℃ 1100 80 熱風(fēng)爐流體阻損計(jì)算 計(jì)算中采用的原始數(shù)據(jù) （ 1） 熱風(fēng)爐結(jié)構(gòu) 尺寸參看前面?zhèn)鳠嵊?jì)算； （ 2） 助燃空氣及燃燒煤氣量參見(jiàn)前面燃燒計(jì)算； （ 3） 煙道的最大長(zhǎng)度 36m ,假定煙道降低溫度為 2℃ /m； （ 4） 熱風(fēng)爐各部位有關(guān)尺寸見(jiàn)前面計(jì)算； （ 5） 煙道以 90186。則，燃燒室斷面積： )m(.343600 2???? yRyR wVA 燃燒室隔墻及蓄熱室死角約占 ，則熱風(fēng)爐的總斷面積為： A =＋ ＋ = (m2) 則熱風(fēng)爐內(nèi)經(jīng)： )( md ??? (四 ) 蓄熱室各部位的煙氣及鼓風(fēng)溫度 為了減少計(jì)算帶來(lái)的誤差，將蓄熱室分為Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ三段計(jì)算。 m3 平板型 1536 2400 波形轉(zhuǎn) 1344 2100 ㈡ 燃料燃燒及熱平衡計(jì)算 ㈢ 熱風(fēng)爐直徑的確定 蓄熱室內(nèi)煙氣流速采用 )/( smwy ? 。 m3 g /kg m3 1－φ/m2) 周期煤氣消耗量及煙氣量的計(jì)算 周期中加熱鼓風(fēng)的總流量為： )/( 3 0 1 5 4 1 3 1 8 7 3, 周期mVV zffz ?????? ? 周期中煤氣總消耗量為： )/(5 6 2 6 5 3 0 1 5 4 0 3, 周期mVVV mffzmz ????? 采用“兩燒兩送”工作制度時(shí)，通過(guò)一座熱風(fēng)爐的平均小時(shí)鼓風(fēng)流量： )/(1 3 hmVV fff ???? ? 通過(guò)每座熱風(fēng)爐的平均小時(shí)煤氣消耗量： )/m(2 3, hVVV r fmfm ????? ? 則通過(guò)每座熱風(fēng)爐的平均小時(shí)煙氣量： )/m( 6 9 1 0 9 3 1 0 3, hVVV mymy ????? 蓄熱室熱工 計(jì)算 第 25 頁(yè) 熱工計(jì)算的原始條件 ㈠ 格子磚的熱工參數(shù) 設(shè)計(jì)中采用二段式蓄熱式結(jié)構(gòu)：格子磚上部高溫區(qū)域采用高鋁磚和硅磚，格孔為： 60mm 60mm、格磚厚 ；下不溫度較低的區(qū)域采用黏土磚。) 計(jì)算熱風(fēng)爐的總熱效率： %1002 ????ooywyyk H qHH? %% ????? 則加熱 1m3 鼓風(fēng)消耗的煤氣量為： , ?????? qHV R ffm ?(m179。) 相當(dāng)于散失熱量百分?jǐn)?shù)： %100%%1000 ????? yww Hq? 熱平衡的計(jì)算 第 24 頁(yè) 鼓風(fēng)從 80℃提高到 1100℃所增加的焓量（ 1m3）計(jì)算 )/m1 4 6 6 . 4 3 (k J)(k c a l / 7 4 . 0 33801 1 00 ???????? fff HHH 加熱 1m3 鼓風(fēng)需要的煤氣量的計(jì)算 當(dāng)廢氣溫度 2502 ?yt℃時(shí)的焓量（ 1m3 廢氣）為： 22222 )()()()( 2222 ONOHCOy HOHNHOHHCOH ???? ????? = ＋ ＋ ＋ =(kcal/m179。) = (kJ/m179。) HX 與 Hy0 的值相對(duì)誤差為 %小于 % 。) =(kJ/m179。) =(kJ/m179。) =179。) =(kJ/m179?！?)=(m3(m3 第 22 頁(yè) 表 26 煙氣成分表 成分 體積分?jǐn)?shù) /% CO2 100 = H2O 100 = N2 100 = O2 100 = 總計(jì) 100% 理論燃燒溫度與實(shí)際燃燒溫度計(jì)算 A 煙氣的焓 Hyo的計(jì)算 煙氣在 35℃時(shí)的平均熱容量見(jiàn)表 27。 表 24 焦?fàn)t煤氣成分 化學(xué)成分 CO2 CO N2 H2 CH4 C2H4 總計(jì) 體積分?jǐn)?shù)/% 100 燃燒計(jì)算 煤氣成分換算 凈煤氣在 35℃時(shí)飽和水含量為 ,1m3干煤氣的總含水量： m(H2O) =＋ 15=（ g/m3） 換算成水蒸氣的體積分?jǐn)?shù)： % )( )(100)( 222 ?????? OHm OHmOH? 則濕煤氣成分的換算系數(shù)： 100 )(100 2 ????? OHm ? 配以焦?fàn)t煤氣，按照焦?fàn)t煤氣 (%)∶高爐煤氣 (%)= 10 ： 90，則濕煤氣的體積含量如表 25 所示。 高爐冶煉強(qiáng)度 I= 噸干焦耗風(fēng)量（標(biāo)態(tài)） v=2750m3/t 則：高爐入爐風(fēng)量 24 viVV uf ???? =(3005 2750)/24 =(m3/h) （ 2）熱風(fēng)出口平均溫度： tR,f=1100℃； （ 3）冷風(fēng)入口溫度： ?fLt, 80℃； （ 4）規(guī)定的拱頂?shù)臒煔鉁囟龋??1yt1300℃ （ 5） 平均廢氣出口溫度： ?2yt250℃ （ 6）凈煤氣溫度： tm=35℃ （ 7）助燃空氣溫度： tk=20℃ （ 8）熱風(fēng)爐座數(shù)： n=4 （ 9）熱風(fēng)爐工作制度為“兩燒兩送”，其中送風(fēng)周期時(shí)間τ f=1h ,燃燒周期時(shí)間 ?r? 2h,換爐占用時(shí)間 ??? ,總的周期 時(shí)間 ????? ???? rfZ 1＋ 2＋ =。由于燃風(fēng)和送風(fēng)交替進(jìn)行，為保證向高爐爐連續(xù)供風(fēng)，本設(shè)計(jì)每座高爐配置 4 座熱風(fēng)爐，采用“兩燒兩送”工作制度。 高爐熱風(fēng)爐工藝計(jì)算 內(nèi)燃式熱風(fēng)爐 熱風(fēng)爐實(shí)際上是一個(gè)熱交換器。風(fēng)機(jī)縱向布置。 表 23 鼓風(fēng)機(jī)配置 鼓風(fēng)機(jī)型號(hào) 風(fēng)量 風(fēng)壓 轉(zhuǎn)速 功率 傳動(dòng)方式 全靜葉可調(diào)軸流式 8800 48000 同步電動(dòng) 第 19 頁(yè) 鼓風(fēng)站工藝流程 空氣→過(guò)濾→電動(dòng)鼓風(fēng)機(jī)→止回閥→出口消聲器→電動(dòng)送風(fēng)閥→配風(fēng)閥→送風(fēng)母道→熱風(fēng)爐。鼓風(fēng)機(jī)壓力以絕對(duì)大氣壓標(biāo)示時(shí)，工況點(diǎn)壓力可以采用近似計(jì)算： 風(fēng)機(jī)pkp ??? 式中 k? —— 風(fēng)壓修正系數(shù)，本設(shè)計(jì)選 。將鼓風(fēng)機(jī)出口風(fēng)量換算為鼓風(fēng)機(jī)工況的體積流量的公式為： kVQ ??0 式中 Q—— 鼓風(fēng)機(jī)特性曲線上工況點(diǎn)的體積流量（標(biāo)態(tài)）， m3/min； ?0V —— 股風(fēng)機(jī)出口風(fēng)量（標(biāo)態(tài)）， m3/min； k—— 風(fēng)量修正系數(shù)，本設(shè)計(jì)取 k=。 （ 2）爐內(nèi)料柱及送風(fēng)系統(tǒng)的阻力損失。 (1) 爐頂壓力。風(fēng)機(jī)出口風(fēng)量包括高爐入爐風(fēng)量與送風(fēng)管路系統(tǒng)中漏風(fēng)損失的總 和，即： fVKV ???? )1(0 式中 0V? —— 風(fēng)機(jī)出口處的風(fēng)量， m3/min； ?fV —— 高爐入爐風(fēng)量， m3/min； K—— 送風(fēng)管路系統(tǒng)漏風(fēng)損失系數(shù)，本設(shè)計(jì)取 K=。 其中 v 選取 2750（ m3）。 d),本設(shè)計(jì)中選取 ； v — 每噸干焦耗風(fēng)量（標(biāo)態(tài)）， m3/d。高爐入爐風(fēng)量可由下列公式計(jì)算： 1440vIVV uf ???? (風(fēng)量 =高爐有效容積 4 即 3005 4=10020（ m3/min） ) 式中 Vf39。 第 17 頁(yè) 2 高爐鼓風(fēng)機(jī)選型及熱風(fēng)爐工藝計(jì)算 高爐鼓風(fēng)機(jī)工藝計(jì)算 高爐入爐風(fēng)量與鼓風(fēng)機(jī)出口風(fēng)量 （ 1）高爐入爐風(fēng)量。 軟水系統(tǒng)設(shè)置有加藥設(shè)施，向 循環(huán)水系統(tǒng)投加藥劑，減緩水質(zhì)變化導(dǎo)致設(shè)備和管道的腐蝕?；厮?jīng)表面蒸發(fā)冷卻器將水溫從 57℃冷水冷卻到 45℃。 軟水站系統(tǒng) 軟水系統(tǒng)用冷卻軟水，供水溫度≦ 45℃。 凈環(huán)水系統(tǒng) 高壓凈環(huán)水系統(tǒng)向風(fēng)口小套、爐頂霧化噴水供水。軟水系統(tǒng)的漏損通過(guò)設(shè)置在系統(tǒng)最高水位處脫氣罐上的水位進(jìn)行檢測(cè)。 高爐冷卻水系統(tǒng) 爐體冷卻水系統(tǒng)由軟水密閉循環(huán)系統(tǒng)和凈水循環(huán)系統(tǒng)組成。 第 14 頁(yè) 表 15 光面冷卻壁尺寸 爐容 /m3 3500 部位 爐底 爐缸 部位 高 /mm 1975 2670 寬 /mm 742 8