【正文】 )= 集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P=(++)。 179。 179。 = σ =179。 +179。 (179。 +179。 荷載的計(jì)算值 P=(179。 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Q=179。 = 腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P2=179。 用小橫桿支座的最大反力計(jì)算值，考慮活荷載在大橫桿的不利布置，計(jì)算大橫桿的最大彎矩和變形。 105179。 (384179。10 6/= 小橫桿的計(jì)算強(qiáng)度≤ 205 N/mm2,滿足要求 ! 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度 計(jì)算公式如下 : 荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q=++= 簡支梁均布荷載作用下的最大撓度 V=179。 = 小橫桿計(jì)算簡圖 最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩 計(jì)算公式如下 : M=179。 +179。 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Q=179。 考慮活荷載在橫向水平桿上的最不利布置 (驗(yàn)算彎曲正應(yīng)力和撓度不計(jì)入懸挑荷載 )。 二、小橫桿的計(jì)算 : 北京青龍湖國際會(huì)展酒店 腳手架 施工方案 第 43 頁 共 54 頁 小橫桿按照簡支梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計(jì)算。 懸挑水平鋼梁采用 16號(hào)工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度 ，建筑物內(nèi)錨固段長度 。 施工均布荷載為 ，腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值 ， 同時(shí)施工 2層，腳手板共鋪設(shè) 3層。 。 小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數(shù)為 1根。 搭設(shè)尺寸為：立桿的縱距 ，立桿的橫距 ，立桿的步距 。 )=。 ，螺栓粘結(jié)力錨固強(qiáng)度計(jì)算如下： 錨固深度計(jì)算公式 北京青龍湖國際會(huì)展酒店 腳手架 施工方案 第 41 頁 共 54 頁 其中 N —— 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力， N = ； d —— 樓板螺栓的直徑， d = 20mm； [fb] —— 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強(qiáng)度，計(jì)算中取 ； h —— 樓板螺栓在混凝土樓板內(nèi)的錨固深度，經(jīng)過計(jì)算得到 h 要大于(179。 50179。 )=； 水平鋼梁的穩(wěn)定性計(jì)算 σ ≤ f=215,滿足要求 ! 十、錨固段與樓板連接的計(jì)算 : ，拉環(huán)強(qiáng)度計(jì)算如下： 水平鋼梁與樓板壓點(diǎn)的拉環(huán)受力 R= 水平鋼梁與樓板壓點(diǎn)的拉環(huán)強(qiáng) 度計(jì)算公式為 其中 f為拉環(huán)鋼筋抗拉強(qiáng)度，每個(gè)拉環(huán)按照兩個(gè)截面計(jì)算，按照《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》 = 50N/mm2； 所需要的水平鋼梁與樓板壓點(diǎn)的拉環(huán)最小直徑 D=[15906179。 10=北京青龍湖國際會(huì)展酒店 腳手架 施工方案 第 40 頁 共 54 頁 最大撓度 Vmax== 按照《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》 (GB5001720xx)附錄 A結(jié)構(gòu)變形規(guī)定，受彎構(gòu)件的跨度對(duì)懸臂梁為懸伸長度的兩倍，即 水平支撐梁的最大撓度小于 ,滿足要求 ! 九、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計(jì)算 : 水平鋼梁采用 20b號(hào)工字鋼 ,計(jì)算公式如下 其中 Φ b —— 均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，查表《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB5001720xx)附錄 B得到： Φ b= 由 于 Φ b大于 ，按照《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》 (GB5001720xx)計(jì)算得到其值為Φ b= 經(jīng)過計(jì)算得到強(qiáng)度 σ =179。 179。 106/(179。 179。 179。 +179。 本工程算例中， m = 2800mm， l = 3200mm， m1 = 1500mm； m2 = 2500mm； 水平支撐梁的截面慣性矩 I = ，截面模量 (抵抗矩 ) W = 。 懸臂單跨梁計(jì)算簡圖 N懸挑腳手架立桿的軸向力設(shè)計(jì)值； l型鋼懸挑梁錨固點(diǎn)中心至建筑樓層板邊支承點(diǎn)的距離； m型鋼懸挑梁懸挑端面至建筑結(jié)構(gòu)樓層板邊支承點(diǎn)的距離； m2腳手架外立桿至建筑結(jié)構(gòu)樓層板邊支承點(diǎn)的距離； m1腳手架內(nèi)桿至建筑結(jié)構(gòu)樓層板邊支承點(diǎn)的距離 北京青龍湖國際會(huì)展酒店 腳手架 施工方案 第 39 頁 共 54 頁 q 型鋼梁自重線荷載標(biāo)準(zhǔn)值。 )= （參考規(guī)范 JGJ13020xx公式 ） 連墻件穩(wěn)定承載力≤ =，連墻件穩(wěn)定承載力計(jì)算滿足要求 ! (4)連墻件抗滑移計(jì)算： 連墻件采用雙扣件與墻體連接。 (3)連墻件的穩(wěn)定承載力計(jì)算： (參考規(guī)范 JGJ13020xx公式 ) 連墻件的計(jì)算長度 lo取腳手架到墻的距離 長細(xì)比 λ=lo /i=北京青龍湖國際會(huì)展酒店 腳手架 施工方案 第 38 頁 共 54 頁 長細(xì)比 λ=94 ≤ [λ]=150( 查《冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》 ), 滿足要求 ! Φ —— 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) ,由長細(xì)比 λ 查表得 到 Φ =； Nl/Φ A=179。 179。 179。 Wk —— 風(fēng)荷載基本風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)值， Wk = ； Aw —— 每個(gè)連墻件的覆蓋面積 內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風(fēng)面積， Aw = 179。 179。 Wo=1179。 Uz179。所以，連墻件計(jì)算時(shí)，風(fēng)壓高度變化系數(shù)應(yīng)取架體頂部。 Wk 179。 )= 不考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 σ f,滿足要求 ! ,立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 （參考規(guī)范 JGJ13020xx公式 ） 其中 N —— 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值， N=； i —— 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑， i=； u —— 計(jì)算長度系數(shù)，由腳手架的基本參數(shù)確定， u=； h —— 立桿步距， h=； λ —— 計(jì)算長細(xì)比 , 由 k=1時(shí) , λ=kuh /i=141； λ ≤ [λ]= 210, 滿足要求 ! k —— 計(jì)算長度附加系數(shù)，取 ； l0 —— 計(jì)算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定， l0=； Φ —— 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) , 由 k= , λ=kuh /i=162的結(jié)果查表得到 ； A —— 立桿凈截面面積， A=； W —— 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ),W=； f —— 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值， f = ； MW —— 計(jì)算立桿段由風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的彎矩， MW = ； σ —— 鋼管立桿受壓強(qiáng)度計(jì)算值 (N/mm2)； 經(jīng)計(jì)算得到 σ = (179。 六、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 : 卸荷吊點(diǎn)按照構(gòu)造考慮，不進(jìn)行計(jì)算。 179。 經(jīng)計(jì)算得 , 底部立桿段彎矩 Mw=179。 = 不考慮風(fēng)荷載時(shí) ,立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值 （參考規(guī)范 JGJ13020xx公式 ） 北京青龍湖國際會(huì)展酒店 腳手架 施工方案 第 35 頁 共 54 頁 N = + = 風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW （參考規(guī)范 JGJ13020xx公式 ） MW = 179。 = 。 179。 (6)風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 : （參考規(guī)范 JGJ13020xx公式 ） 其中 W0 —— 基本風(fēng)壓 (kN/m2)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》的規(guī)定采用： W0 = 1可按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》 (GB5000920xx)附表 10年確定，根據(jù)本工程工況，取修正系數(shù)為 1 2腳手架使用期較短，一般為 2~5年，遇到強(qiáng)勁風(fēng)的概率相對(duì)要小得多； Uz —— 風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》 (GB5000920xx)的規(guī)定采用： 腳手架底部 Uz = , 風(fēng)荷載雖然在腳手架頂部 達(dá)到最大，但此處腳手架結(jié)構(gòu)所產(chǎn)生的軸壓力卻最??；而在 5m（底部）處風(fēng)荷載雖然最小，但腳手架自重產(chǎn)生的軸壓力接近最大，綜合計(jì)算值也最大，根據(jù)以上分析，立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算時(shí)風(fēng)壓高度變化系數(shù)的取值應(yīng)選腳手架底部。 2179。 北京青龍湖國際會(huì)展酒店 腳手架 施工方案 第 34 頁 共 54 頁 鋼管結(jié)構(gòu)自重與構(gòu)配件自重： NG = NG1+ NG2k = 。 = 經(jīng)計(jì)算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 構(gòu)配件自重： NG2K=NG2+NG3+NG4 = 。 3/2= (4)吊掛的安全設(shè)施，安全網(wǎng)自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力 吊掛的安全設(shè)施荷載，包括安全網(wǎng)自重標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m2): NG4 = 179。 (+)/2= (3)欄桿與擋腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力 欄桿與擋腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m):本例采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標(biāo)準(zhǔn)值為 NG3 = 179。 3179。 靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容： (1)腳手 架自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力 每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m)gk:查規(guī)范本例為 NG1 = 179。 +179。 +179。 179。 179。 2/2= 大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值 P2=179。 R —— 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值； 小橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值 P1=179。 )= 最大撓度和 V=V1+V2= 大橫桿的最大撓度小于 ,滿足要求 ! 四、扣件抗滑力的計(jì)算 : 按規(guī)范表 ,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為 ， 按照扣件抗滑承載力系數(shù) 該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為 。 179。 179。 105179。 (100179。10 6/= 大橫桿的計(jì)算強(qiáng)度≤ 205N/mm2,滿足要求 ! 最大撓度考慮為大橫桿自重 均布荷載與荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計(jì)算公式如下 : 集中荷載最大撓度計(jì)算公式如下 : 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=179。 179。 )179。 )/2= 大橫桿計(jì)算簡圖 最 大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和 北京青龍湖國際會(huì)展酒店 腳手架 施工方案 第 32 頁 共 54 頁 均布荷載最大彎矩計(jì)算公式如下 : 集中荷載最大彎矩計(jì)算公式如下 : M=179。 +179。 179。 179。 小橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值 P1=179。 )= 小橫桿的最大撓度小于 ,滿足要求 ! 三、大橫桿的計(jì)算 : 大橫桿按照三跨連續(xù)梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計(jì)算。 179。 179。 σ =M/W=179。 +179。 荷載的計(jì)算值 q=179。 小橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值 P1= 腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P2=179。 按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計(jì)算小橫桿的最大彎