鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)建筑設(shè)計(jì)(參考版)
2024-12-05 11:48本頁(yè)面
【正文】 在日常學(xué)習(xí)和生活中，我的領(lǐng)導(dǎo)、同學(xué)、朋友和家人一如既往地給予我?guī)椭?，在此向所有關(guān)心和幫助過(guò)我的領(lǐng)導(dǎo)、同學(xué)、朋友和家人表示由衷的謝意！ 最后，衷心地感謝在百忙之中評(píng)閱論文和參加答辯的各位專家、教授！ 20XX 年 6 月 于慶陽(yáng) 。指導(dǎo)教師的嚴(yán)謹(jǐn)治學(xué)態(tài)度、淵博的知識(shí)、無(wú)私的奉獻(xiàn)精神使我深受的啟迪。 底層： BC 跨 55 由∑ MB=0 得： V 2+=+1/2 2++ V2= kN 由∑ Y =0 得： V1=2++V 2= kN VFL== kN VFR== kN VGR== kN VGL== kN CD 跨 由∑ MB=0 得： V 2+=+1/2 2++ V2= kN 56 由∑ Y =0 得： V1=2++V 2= kN VHL== KN VHR== kN VIR== kN VIL== kN 由框架結(jié)構(gòu)對(duì)稱、荷載對(duì)稱知 DE 跨的情況與 BC 跨對(duì)稱，計(jì)算過(guò)程略，結(jié)果見(jiàn)框架剪力圖。 三層： BC 跨 由∑ MB=0 得： V 2+=+1/2 52 2++ V2= kN 由∑ Y =0 得： V1=2++V 2= kN VFL== kN VFR== kN VGR== kN VGL== kN CD 跨 由∑ MB=0 得： V 2+=+1/2 2++ V2= kN 由∑ Y =0 得： V1=2+ 7.+V 2= kN VHL== kN VHR== kN VIR== kN 53 VIL== kN 由框架結(jié)構(gòu)對(duì)稱、荷載對(duì)稱知 DE 跨的情況與 BC 跨對(duì)稱，計(jì)算過(guò)程略，結(jié)果見(jiàn)框架剪力圖。 梁端柱邊的剪力和彎矩按下式計(jì)算： V’=V (g+p)b/2 M’=M V’b/2 式中： V’ 、 M’ —— 梁端柱邊截面的剪力和彎矩 V 、 M —— 內(nèi)力計(jì)算得到的梁端柱軸線截面的剪力和彎矩 g 、 p —— 作用在梁上的豎向分布恒荷載和活荷載 當(dāng)計(jì)算水平荷載或豎向集中荷載產(chǎn)生的內(nèi)力時(shí)： V’=V 圖（ 30） 根據(jù)恒載調(diào)幅之后的彎矩圖求得整個(gè) 框架在恒荷載作用50 下的剪力 ① 梁的剪力計(jì)算 規(guī)定梁端剪力以順時(shí)針為正，逆時(shí)針為負(fù)。 支座彎矩調(diào)幅降低后，梁跨中彎矩應(yīng)相應(yīng)增加，且調(diào)幅后的跨中彎矩不應(yīng)小于簡(jiǎn)支情況下跨中彎矩的 1/3。結(jié)果如圖（ 28）所示 圖（ 28）修正后的恒載作用下的彎矩圖 (單位： kNm) （ 5）由于鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)具有塑性內(nèi)力重分布性質(zhì)，為了實(shí)現(xiàn)梁鉸機(jī)制而且梁端并非固定端，在豎向荷載作用下適當(dāng)降低梁端彎矩，進(jìn)行調(diào)幅，以減少負(fù)彎 矩鋼筋的擁擠現(xiàn)象。為提高精確47 度，可將彎矩不平衡的節(jié)點(diǎn)彎矩進(jìn)行再分配修正。 —— 計(jì)算結(jié)果見(jiàn)圖（ 16） 計(jì)算公式： 211)( kk kMMM lcuclb ??? 212)( kk kMMM lcucrb ??? 35 圖（ 16）風(fēng)荷載作用下的彎矩圖（ kNm） （注：圖中粗線表示參加組合的構(gòu)件，括號(hào)內(nèi)的數(shù)字 表示梁端柱邊彎矩值） ⑤ 計(jì)算梁端剪力 —— 示意圖如下圖（ a） 計(jì)算公式： —— 結(jié)果見(jiàn)圖（ 17） l MMV rblbb ??36 ⑥ 計(jì)算柱軸力 —— 示意圖如上圖（ b）、（ c） 計(jì)算結(jié)果見(jiàn)圖（ 18） 圖（ 17）風(fēng)荷載作用下的剪力圖（ kN） 37 圖（ 18）風(fēng)荷載作用下的軸力圖（ kN） ⑦ 風(fēng)荷載 作用下框架 側(cè)移計(jì)算 層 次 Fi (kN) Vi (kN) ∑ Di (kN) Δ ue (m) u (m) 4 64432 3 64432 2 64432 1 0 67764 側(cè)移驗(yàn)算： 38 四層：Δ ue/h=＜ 1/550 （滿足） 三層：Δ ue/h=＜ 1/550 （滿足） 二層：Δ ue/h=＜ 1/550 （滿足） 一層：Δ ue/h=＜ 1/550 （滿足） 頂點(diǎn)位移： u/H=＜ 1/550 （滿足） 豎向恒載作用下的內(nèi)力計(jì)算采用分層法，作修正如下：①除底層外其他各層柱子的線剛度均乘以折減系數(shù) ； ② 除底層外其他層柱子的彎矩傳遞系數(shù)均為 1/3。如右圖（ 15）所示 34 上端 )( yhVM ijuc ??? 下端 yVM ijlc ?? 柱端彎矩計(jì)算結(jié)果如表： 層 次 B 柱 C 柱 D 柱 E 柱 上端 下端 上端 下端 上端 下端 上端 下端 四 三 二 一 ④ 計(jì)算梁端彎矩 梁端彎矩可按節(jié)點(diǎn)彎矩平衡條件，將節(jié)點(diǎn)上下柱端彎矩之和按左右梁的線剛度比例分配。 圖（ 14）橫向框架各層風(fēng)荷載作用和剪力圖（ kN） ① 各柱所分配的剪力 V4B=V4E=11966/64432= kN V4C=V4D=20250/64432= kN V3B=V3E=11966/64432= kN V3C=V3D=20250/64432= kN 33 V2B=V2E=11966/6443238. 448= kN V2C=V2D=20250/64432= kN V1B=V1E=14566/67764= kN V1C=V1D=19316/67764= kN ② 確定反彎點(diǎn)高度 —— 和地震荷載不一樣的是，風(fēng)荷載接近于均布荷載。因?yàn)樽笥伊旱木€剛度一樣，則可知分配系數(shù)均為 。 y=(y0+y1+y2+y3)h —— 結(jié)果見(jiàn)下表： 28 層次 柱 k y0 y1 y2 y3 y 四 邊柱 0 0 0 中柱 0 0 0 三 邊柱 0 0 0 中柱 0 0 0 二 邊柱 0 0 中柱 0 0 0 一 邊柱 0 0 0 中柱 0 0 0 ③ 計(jì)算柱端彎矩 由柱剪力 Vij和反彎點(diǎn)高度 y，按下列公式 可求得柱端彎矩。 建筑物總重力荷載代表值為： ?? ?????4 1 78982189202720271655i Gi kN =GE （ 2）橫向框架柱側(cè)移剛度 D 值計(jì)算如下表： —— 梁柱線剛度見(jiàn)圖（ 2） cb2ii??k (一般層 ) cbii??k ( 底 層 ) kk??2? (一般層 ) kk??? ? ( 底 層 ) 212H 212hiD c??? (kN/m) 根 數(shù) 項(xiàng) 目 柱 層 23 底 層 中框架 邊柱 14566 2 中框架 中柱
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