【正文】 + 178。 3確定傳動主要尺寸 實際分度圓直徑 d 因模數取標準值時，齒數已重新確定，但并 未圓整，故分度圓直徑不會改變 [20]，即 =*59= = =*295= = 中心距 a = a= 齒寬 b =1*= = = 第 3 章 鋼筋自動下料機設計方案 31 齒根彎曲疲勞強度驗算 重合度系數 =++齒間載荷分配系數 =1/ = 齒間載荷 分布系數 b/h=(*)= = 載荷系數 K K= =*** K= 齒形系數 = = 應力修正系數 = = 彎曲疲勞極限 =600Mpa =450Mpa 彎曲最小安全系數 = 應力循 環(huán)次數 估計 3*10^6 ≤ 10^10,則 指數 m= =60*1*75*24000*(1^*+^*+^*) 河北聯(lián)合大學繼續(xù)教育學院 32 =*10^7 原估計應力循環(huán)次數正確 = /I =*10^7/5=*10^6 =*10^6 彎曲壽命系數 = = 尺寸系數 = 許用彎曲應力 [ ] =600** =450**驗算 =2**250337***（ ** ） = =**(*) = 傳動無嚴重過載，故不作靜強度校核 第 3 章 鋼筋自動下料機設計方案 33 軸的結構化與校核 （ 1）減速器 I 軸校核 小齒輪受力： 轉矩 =*10^6*圓周力 [13] =2*41144/51= = 徑向力 =*tan20 176。） = 計算結果表明，接觸疲勞強度較為合適，齒輪尺寸 無需調整。+*10^3*88 = 載荷系數 K K= =*** K= 彈性系數 Ze=√ MPa 節(jié)點區(qū)域系數 = 接觸最小安全系數 = 總工作時間 =10*300*8 =24000 （設計使用 10 年，一年安 300 天計算， 8小時 工作制） 應力循環(huán)次數 估計 10^7 ≤ 10^9, 則指數 m= =60*1*75*24000*(1^*+^*+^*) 原估計應力循環(huán)次數正確。） *（ 5+1） /5） = 取 =88mm 初步齒寬 b =*88 b=88mm 2校核計算 河北聯(lián)合大學繼續(xù)教育學院 28 圓周速度 v =π *88*75/（ 60000） v=精度等級 選 8 級精度 齒數 z和模數 m 初級齒數 =50； z2= =5*50=250 =88/50= 取 m= m= 則 =88/= 取 59 =5*59=295 =295 使用系數 = 動載系數 = 齒間載荷分配系數 先求 =2*250337/88= =*100N/mm =[（ 1/z1+1/z2） ]cosβ =*（ 1/59+1/295） = = =√（（ ） /3） = = 第 3 章 鋼筋自動下料機設計方案 29 由此得 =1/ 178。 3確定傳動主要尺寸 實際分度圓直徑 d 因模 數取標準值時，齒數已重新確定，但并 未圓整，故分度圓直徑不會改變，即 =*34=51mm =51mm =*218=327mm =327mm 中心距 a =189mm a=189mm 齒寬 b =1*51=51mm =61mm =51mm 齒根彎曲疲勞強度驗算 重合度系數 =++齒間載荷分配系數 =1/ = 齒間載荷分布系數 b/h=51/(*)= 第 3 章 鋼筋自動下料機設計方案 25 = 載荷系數 K K= =*** K= 齒形系數 = = 應力修正系數 = = 彎曲疲勞極限 =600Mpa =450Mpa 彎曲最小安全系數 = 應力循環(huán)次數 估計 3*10^6 ≤ 10^10,則 指數 m= =60*1*480*24000*(1^*+^*+^*) =*10^8 原估計應力循環(huán)次數正確 = /i=*10^8/=*10^7 =*10^7 河北聯(lián)合大學繼續(xù)教育學院 26 彎曲壽命系數 = = 尺寸系數 = 許用彎曲應力 [ ] =600** =450**驗算 =2*****（ 51*51*） = =**(*) = 傳動 無嚴重過載，故不作靜強度校核 （ 2）低速級齒輪傳動設計 齒面接觸疲勞強度計算： 因傳動尺寸無嚴格限制，批量較小，故選材如下： 小齒輪 ： 40Cr 鋼，調制處理，硬度 241HB~286HB，平均取為 260HB 第 3 章 鋼筋自動下料機設計方案 27 大齒輪 ： 45 鋼 ，調制處理，硬度 229HB~286HB，平均取為 240HB 1初步計算 轉矩 =*10^6*齒寬系數 取 = = 接觸疲勞極限 =710MPa =580Mpa 初步計算的需用 [ ] ≈ 接觸應力 =*710 [ ]=639MPa [ ]≈ =*580 [ ]=522MPa 值 取 =85 =85 初步計算的小齒 輪直徑 =85179。） =