【正文】 177。 177。 177。 V 36 跨中 MDJ MJK 36 0 0 層次 位置 內(nèi)力 荷 載類型 豎向荷載組合 豎向荷載與 地震力組合 恒載① 活載② 地震荷 載③ 風(fēng)荷載 ④ ①+（② +④ ） （①＋ ②） 177。 V B左 M V B右 M 177。 V 36 跨中 MDJ MJK 36 0 0 5 A右 M 177。 V B左 M 29 V B右 M 177。 V 36 跨中 MA 14 MBC 36 0 0 6 A右 M 177。 V B左 M V B右 M 177。 MBC 0 0 7 A右 M 177。如下： 表 220 梁內(nèi)力組合表 層次 位置 內(nèi)力 荷載類型 豎向荷載組合 豎向荷載與 地震力組合 恒載① 活載② 地震荷 載③ 風(fēng)荷載 ④ ①+（ ②＋④） （①＋ ②） 177。應(yīng)分別考慮恒載，活載和風(fēng)荷載的組合與重力荷載代表值和地震作用內(nèi)力的組合，并比較這兩者組合的內(nèi)力，取最不利者作為配鋼筋的需要。 （ 2） 各種荷載情況下的框架內(nèi)力求得后，根據(jù)最不利又是可能的原則進行內(nèi)力組合 當考慮結(jié)構(gòu)塑性內(nèi)力重分布的有利影響時，應(yīng)在內(nèi)力組合之前對豎向荷載作用下的內(nèi)力進行調(diào)幅。 跨中 M若小于161 ql2，應(yīng)取 M＝161 ql2。 Mvmax ?81ql2－ M +M2左右 左M 與 右M 取為調(diào)幅前的數(shù)據(jù) 由這個式子得出的 M乘以 的調(diào)幅系數(shù)作為配筋。 表 2— 19 活荷載作用下梁端剪力及柱軸力（ KN） 層 數(shù) 荷載引起剪力 彎矩引起剪力 總剪力 柱軸力 AB 跨 BC跨 AB跨 BC跨 AB 跨 BC 跨 A柱 B 柱 VqA＝VqB VqA＝VqB VmA＝－ VmB VmA＝VmC VA VB VA＝ VB N 頂 ＝ N 底 N 頂 ＝ N 底 8 9 （ ） 0 （ ） （ ） 9 7 27 36 （ ） 0 （ ） （ ） 36 6 27 36 （ ） 0 （ ） （ ） 36 5 27 36 0 36 東華理工學(xué)院畢業(yè)論文（設(shè)計） 基礎(chǔ)方案設(shè)計計算 33 （ ） （ ） （ ） 4 27 36 （ ） 0 （ ） （ ） 36 3 27 36 （ ） 0 （ ） （ ） 36 2 27 36 （ ） 0 （ ） （ ） 36 1 27 36 （ ） 0 （ ） （ ） 36 注：括號內(nèi)為調(diào)幅后的剪力值 ， 公式同上表中恒載的計算 。 在豎向荷載作用下，考慮框架梁端的塑性內(nèi)力分布，取彎矩調(diào)幅系數(shù)為 ，調(diào)幅后，恒載 及活載彎矩圖見恒載作用下框架彎矩圖及活載用框架彎矩圖括號內(nèi)數(shù)值，恒載和活載作用下梁端剪力和柱軸力分別見表 2— 18和 2— 19。 例： A柱頂層節(jié)點： ?下 柱 ＝bcc KK K44 4? = 4 4 ?? ? ? = ?梁 ＝bcc KK K44 4? 4 4 ?? ? ? = 東華理工學(xué)院畢業(yè)論文（設(shè)計） 基礎(chǔ)方案設(shè)計計算 27 東華理工學(xué)院畢業(yè)論文（設(shè)計） 基礎(chǔ)方案設(shè)計計算 28 （ 4）傳遞系數(shù)： 遠端固定，傳遞系數(shù)為21 遠端滑動鉸質(zhì)，傳遞系數(shù)為－ 1。 （ 2） 固端彎矩計算 ： 將框架梁視為兩端固定梁計算固端彎矩，計算結(jié)果見表 2— 15 表 2— 15 固端彎矩計算 AB 跨 BC 跨 簡圖 固端彎矩 M0＝ MJ（ kN/m） 簡圖 固端彎矩 MJ=MK（ kN/m） KN/m 121 62＝ 121 82＝ 121 62＝ 121 82＝ KN/m 121 62＝ KN/m 121 82＝ 12 121 62＝ 27 121 82＝ 48 （ 3）分配系數(shù)計算 考慮框架對稱性，取半框架計算，半框架的梁柱線剛度如下圖 2— 8（第 25 頁）所示。 本設(shè)計中使用分層法進行分配， 在豎向荷載作用下，梁端可以考慮塑性重分布，取彎矩調(diào)幅系數(shù) ，樓面豎向荷載分別按恒荷載及全部活荷載計算。 地震力作用下框架彎矩見圖 2— 7（第 22 頁），圖中沒畫出的部分為左邊的對稱部分。梁端彎矩、柱軸力見表 2— 14。 東華理工學(xué)院畢業(yè)論文（設(shè)計） 基礎(chǔ)方案設(shè)計計算 21 （ 4）風(fēng)荷載作用下各樓層剪力： 東華理工學(xué)院畢業(yè)論文（設(shè)計） 基礎(chǔ)方案設(shè)計計算 22 層數(shù) wikF （ kN） iV （ kN） 8 7 6 5 4 3 2 1 （ 5）水平風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力分析計算： 取同地震作用下中跨一榀框架，分析過程與地震作用的分析類似。 東華理工學(xué)院畢業(yè)論文（設(shè)計） 基礎(chǔ)方案設(shè)計計算 19 東華理工學(xué)院畢業(yè)論文（設(shè)計） 基礎(chǔ)方案設(shè)計計算 20 風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力分析 （ 1）風(fēng)壓標準值的計算公式為： 0???? zszw ? 本地區(qū)的基本風(fēng)壓值 ?0? kN/ 2m （ 2） z? 的計算如下： 離地面的高度（ m） Z 風(fēng)壓高度系數(shù) z? 由于框架的計算簡圖為矩形 查表得：風(fēng)載體型系數(shù)：迎風(fēng)面為 背風(fēng)面為 ，所以 s? =（ ） = 因為結(jié)構(gòu)的計算高度為 30m 故取 ?z? 。 表 2— 9中框邊柱的彎距表 層次 層高ih（ m） 層間剪力 iV（ kN） 一榀框架剛度iD （ kN） Dim（ kN） Vim（ kN） k iy M上（ kN? m） M下（ kN? m） 8 93 93078 16819 7 147 93078 16819 6 194 93078 16819 5 234 93078 16819 4 267 93078 16819 3 292 93078 16819 2 310 93078 16819 1 323 42842 9183 表 2— 10 中框中柱的彎距表 層次 層高ih （ m） 層間剪力 iV（ kN） 一榀框架剛度iD（ kN） Dim（ kN） Vim（ kN） k iy M上（ kN? m） M下（ kN? m） 8 93 93078 29720 7 147 93078 29720 6 194 93078 29720 5 234 93078 29720 4 267 93078 29720 3 292 93078 29720 2 310 93078 29720 1 323 42842 12238 表中： 0 1 2 3iy y y y y? ? ? ? iiVim V Dim D? ? ? ? ?1 iiM V im y h? ? ? ?上 東華理工學(xué)院畢業(yè)論文（設(shè)計） 基礎(chǔ)方案設(shè)計計算 18 表 211 地震力作用下框架梁端彎矩及柱軸力 層次 n AB 跨 BC 跨 柱軸力 l (m) M 左 (kNm ) M 右 （ kNm ) V（ kN） l (m) M 左 (kNm ) M 右 (kNm ) V (kN) ND (kN) NJ (kN) 8 7 6 5 4 3 2 1 284 計算梁端彎矩 M：梁端彎矩可按節(jié)點彎矩平衡條件，將節(jié)點上下柱端彎矩之和按左右梁的線剛度比例分配。梁端彎矩、柱軸力見表 2— 11。 δ n= T1+= += 結(jié)構(gòu)橫向總水平地震作用標 準值： FEK=（ Tg/ T1） α max ??81i Gi=323 kN 頂點附加水平地震作用： △ Fn=δ n FEK= 323=43 kN 各層橫向地震剪力見表 2— 7 如下： 表 2－ 7各層橫向地震作用及樓層地震剪力 層次 hi Hi Gi GiHi ??81jGjHjGiHi Fi Vi 8 987 27587 93 93 7 1214 29925 54 147 6 1214 25919 47 194 5 1214 21913 40 234 4 1214 17907 33 267 3 1214 13900 25 292 2 1214 9894 18 310 1 1454 7052 13 323 注： （ 1） △ Fn 只加入主體的頂層即 8層，故 8 50 43 93V kN? ? ? （ 2） iF = i i E8jj1GHFGHj??? EKF ?（ 1 n? ） （ 5）橫向框架抗震變形驗算 . 多遇地震作用下，層間彈性位移驗算見下表 2— 8 表 2－ 8橫向變形驗算 層次 層間剪力Vi（ kN） 一榀框 架剛度 Di（ kN） 層間位移Vi/Di（ m） 層高（ m） 層間相對彈性轉(zhuǎn)角θ e 8 93 93078 1/3300 7 147 93078 1/2063 6 194 93078 1/1571 5 234 93078 1/1320 4 267 93078 1/1138 3 292 93078 1/1065 2 310 93078 1/1000 1 323 42842 1/647 層間彈性相對轉(zhuǎn)角均滿足要求θ e[θ e]=1/450 水平地震作用下，橫向框架的內(nèi)力分析 取橫向中框架為例進行計算 ，邊框架和縱向框架的計算方法、步驟與橫向一榀中框架完全相同，故不再作分析。因此《抗震規(guī)范》規(guī)定引入δ n，即頂部附加的影響，且使修正后的剪力分布與實際更加吻合。 按底部剪力法求得基部剪力，若按 iF = i i E8jj1GHFGHj?? 分配給各層頂點，則水平地震作用呈倒三角形分布。在未求出框架的周期前，無法求出框架的地震力及位移，△ T 是將框架的重力荷載視為水平作用力，求得的假象框架頂點位移，然后由△T求出 T1，在用 T1求得框架結(jié)構(gòu)的底部剪力，進而求出框架多層剪力和結(jié)構(gòu)真正的位移。考 慮非承重填充墻時取 。 頂點位移法是求結(jié)構(gòu)基頻的一種近似方法。 m） Ib= I0 （ m4） K= cbEIL （ kN 將上述分項荷載相加，得集中于各層樓面的重力荷載代表值 如下： 第八層： G8=（ +）（ 20+）＋ （ +）（ 20+）++ + =987 kN 第七層： G7=（ +）（