【正文】 支座截面內(nèi)力。查規(guī)范可知，本工程的框架為二級抗震等級。柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點集中力疊加得到，計算柱底軸力還需考慮柱的自重，如表 53 表 54 所示。固端彎矩查表所得，彎矩分配系數(shù)由該梁或柱的線剛度占該節(jié)點上所有梁柱的線剛度之和的百分數(shù)求得。 m) M2 (kN178。m) 6 25 1 表 5－ 2 橫向框架活載匯總表 層 次 2q （ kN/m） 39。2q （ kN/m） 1P （ kN） 2P （ kN） M1 (kN178。 表 5－ 1 橫向框架橫載匯總表 層次 1q （ kN/m） 39。（ ） /2= kN178。（ ） /2=178。 )179。 179。 2)179。 2= kN/m 1P =(179。 2 =7kN/m 39。（ ） /2= kN178。（ ） /2=178。 )179。 179。 2)179。 2= kN/m 1P =(179。 2 =7kN/m 39。 m M2 = kN178。 m 同理在屋面雪荷載作用下 : 2q = kN/m 39。 m M2 =179。 2= kN M1 =179。 2+6179。 2= kN 2P =(179。 +179。2q =179。 m 2)活荷載計算 活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如圖 10： 圖 10 各層梁上作用的活載 對于第 6 層： 2q =179。 m M2 =P2 e2 =179。 ()= M1 = 1P e1 =179。 4+179。 +179。 +179。 179。 (179。 7+179。 2)179。1P ） 、 2P 分別為邊縱梁和中縱梁直接傳給柱的恒載，它包括梁自重、樓板重和墻體自重等重力荷載， 計算如下： 1P =(179。1q? kN/m 蘭州交通大學畢業(yè)設計（論文） 37 2q? kN/m 39。 m 對于 1 層： 1q? +179。 m M2 =P2 e2 =179。 ()= 集中力矩 M1 = 1P e1 =179。 4+179。 +179。 2+6179。 2= 2P =[(179。 179。 2179。 (179。 7+179。 2)179。1P ） 、 2P 分別為邊縱梁和中縱梁直接傳給柱的恒載，它包括梁自重、樓板重和墻體自重等重力荷載，計算如下： 1P =[(179。2q? 179。1q? kN/m 2q? 179。 m 對于第 25 層梁自重和其上橫墻自重，為均布荷載，結(jié)果為： 1q? +179。 m M2 =P2 e2 =179。8/2= 集中力矩 M1 = 1P e1 =179。 +179。 179。 2+(+8)/2179。 179。 179。 7+179。 ]179。 )179。 = kN/m 1P ， 2P 分別為 由邊縱梁、中縱梁、縱次梁直接傳給柱的橫載，它包括梁自重，樓板重和女兒墻等的重力荷載，計算如下： 1P =[(179。 = kN/m ?39。1q = kN/m 2q 和 39。1q 代表橫梁自重，為均布荷載形式。在這里對計算蘭州交通大學畢業(yè)設計（論文） 35 單元進行進一步簡化，忽略次梁和縱向框架梁得中心線與柱的中心線不重合而產(chǎn)生的內(nèi)力。 （三） 水平地震作用下框架的彎矩圖、梁端剪力圖及柱軸力圖如圖 7 所示： （ a） 框架彎矩圖（ kN178。 2）表中 M單位為 kN178。 （二） 梁端彎矩、剪力及柱軸力分別按式（ 18）、式（ 19）、式（ 20）、式（ 21）計算，其中梁線剛度取自表 32，具體計算過程見表 45： 蘭州交通大學畢業(yè)設計（論文） 32 )(,1 uijb jirbb bb MMii iM ??? ???? 式（ 18） )(,1 uijb jirbbrbrb MMii iM ??? ?? 式（ 19） ? 21 bbb MMV ?? 式（ 20） krbnik bi VVN )( ????? 式（ 21） 其中 ?bi 、 rbi 分別表示節(jié)點左、右梁的線剛度， ?bM 、 rbM 分別表示節(jié)點左、右梁的彎矩， iN 為柱在 i 層的軸力，以受壓為正。 表 44（ b） B柱（中柱）端彎矩及剪力計算 層次 ih /m iV /kN ?Dij /N/mm 2iD 2iV K y biM2 uiM2 6 695676 20431 5 695676 20431 4 695676 20431 3 695676 20431 2 865682 26514 1 810724 24011 注：表中單位為 kN178。 蘭州交通大學畢業(yè)設計（論文） 31 表 44（ a） A柱（邊柱）端彎矩及剪力計算 層次 ih /m iV /kN ?Dij /N/mm 1iD 1iV K y biM1 uiM1 6 695676 17601 5 695676 17601 4 695676 17601 3 695676 17601 2 865682 21812 1 810724 19401 注：表中 M單位為 kN178。本設計中底層柱需考慮修正值 2y ，第二層需考慮修正值 3y ，其余柱均無修正。在規(guī)則框架中使用 D 值法效果較好，所以用 D值法進行計算，框架端剪力及彎矩分別按式（ 14）、式（ 15）、式（ 16）計算： isj ijijij VDDV???1 式（ 14） yhVM ijbij ?? 式（ 15） hyVM ijuij )1( ??? 式（ 16） 其中 : ijD 為 i 層 j 柱的側(cè)移剛度， h 為該層柱的計算高度， y 為框架柱的反彎點高度比。 D 值法忽略了柱的軸向變形，還作了另外一些假定。 四、水平地震作用下框架內(nèi)力計算 （一） 取框架中的⑧軸線為計算單元，用 D值法進行計算，其余框架內(nèi)力計算從略。 各質(zhì)點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見圖 6。計算結(jié)果也見表 42。 =＞ 1T =，所以考 慮頂部附加水平地震作用。 4+） = 本工程為第Ⅱ類場地，地震設防烈度為八度第二組，特征周期為 gT = 蘭州交通大學畢業(yè)設計（論文） 28 多遇地震為 8度時，水平地震影響系數(shù)最大值 max? = 1? = 1 )( ?TTg = ) ( ?? 總水平地震作用標準值（即底部剪力） EKF = 1? eqG =179。結(jié)構(gòu)總水平地震作用標準值按式（ 9）計算： EKF = 1? eqG 式（ 9） 式中 eqG 為結(jié)構(gòu)等效總重力荷載，單質(zhì)點應取總重力荷載代表值，多質(zhì)點應取總重力荷載代表值得 85%， 1? 為相應于結(jié)構(gòu)基本自振周期得水平地震影響系數(shù)值 eqG = iD? =179。 表 34 中框架柱側(cè)移剛度 D值 (KN/m) 層次 A軸邊柱 (5 根 ) D 軸邊柱 (3 根 ) iD? K c? 1iD K c? 3iD 36 17601 20431 570480 2 21812 26514 724890 1 19401 24011 651180 表 35 邊框架柱側(cè)移剛度 D值 (KN/m) 層次 A1 ， A10 B1 ， B10 iD? 蘭州交通大學畢業(yè)設計（論文） 26 K c? 1iD K c? 2iD 36 12412 21001 66826 2 12116 25879 75990 1 17142 21060 76404 表 36 樓梯間框架柱側(cè)移剛度 D值 (KN/m) 層次 C5 ， C6 D5 ， D6 iD? K c? 1iD K c? 2iD 36 19081 10104 58370 2 23501 8900 64802 1 20170 21400 83140 將上述不同情況下同層框架柱側(cè)移剛度相加，即得框架各層層間側(cè)移剛度 iD? ， 見表37。 根據(jù)梁柱線剛度比 K 的不同，可將柱子分為中框架中柱和邊柱，邊框架中柱和邊柱以及樓梯間柱等。 103 179。 107 179。 103 179。 107 179。 m) cI (m4) ci = cE cI /h (kN178。 1010 179。 910 2400 179。 410 350179。 1010 179。 910 2400 179。410 350179。 1010 179。 910 8000 179。 410 350179。 1010 179。 910 8000 179。410 350179。 bI 為梁的截面慣性矩，本設計中樓面采用現(xiàn)澆樓面， bI 可近似按表 31采用 表 31 梁截面慣 性矩取值 樓面做法 中框架梁 邊框架梁 現(xiàn)澆樓面 bI = bI = 表 32 橫梁線剛度 ib 計算表 類別 層次 CE /(N/mm2 ) b179。 = 平均： 圖 5 各質(zhì)點的重力荷載代表值 第三節(jié)、框架側(cè)移剛度計算 本設計中只對橫向框架的側(cè)移剛度進行計算 ,縱向框架不作計算。 = 平均： G2=+（ +）179。 = 平均： G4=+（ +）179。 G6=++179。 kN/m2= （四）雪荷載 屋面面積： 雪荷載 = m2179。 2= 陰、陽臺活載 =179。 （二）陰、陽 臺均布活載 陰、陽臺面積 =179。 = 五、各 層永久荷載代表值 頂層永久荷載代表值： （ +++179。 = 蘭州交通大學畢業(yè)設計（