【正文】 本設計中底層柱需考慮修正值 2y ，第二層需考慮修正值 3y ，其余柱均無修正。 表 44（ b） B柱（中柱）端彎矩及剪力計算 層次 ih /m iV /kN ?Dij /N/mm 2iD 2iV K y biM2 uiM2 6 695676 20431 5 695676 20431 4 695676 20431 3 695676 20431 2 865682 26514 1 810724 24011 注：表中單位為 kN178。 2）表中 M單位為 kN178。在這里對計算蘭州交通大學畢業(yè)設計（論文） 35 單元進行進一步簡化，忽略次梁和縱向框架梁得中心線與柱的中心線不重合而產生的內力。1q = kN/m 2q 和 39。 = kN/m 1P ， 2P 分別為 由邊縱梁、中縱梁、縱次梁直接傳給柱的橫載，它包括梁自重，樓板重和女兒墻等的重力荷載，計算如下： 1P =[(179。 ]179。 179。 2+(+8)/2179。 +179。 m M2 =P2 e2 =179。1q? kN/m 2q? 179。1P ） 、 2P 分別為邊縱梁和中縱梁直接傳給柱的恒載，它包括梁自重、樓板重和墻體自重等重力荷載，計算如下： 1P =[(179。 7+179。 2179。 2= 2P =[(179。 +179。 ()= 集中力矩 M1 = 1P e1 =179。 m 對于 1 層： 1q? +179。1P ） 、 2P 分別為邊縱梁和中縱梁直接傳給柱的恒載，它包括梁自重、樓板重和墻體自重等重力荷載， 計算如下： 1P =(179。 7+179。 179。 +179。 ()= M1 = 1P e1 =179。 m 2)活荷載計算 活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如圖 10： 圖 10 各層梁上作用的活載 對于第 6 層： 2q =179。 +179。 2+6179。 m M2 =179。 m M2 = kN178。 2= kN/m 1P =(179。 179。（ ） /2=178。 2 =7kN/m 39。 2)179。 )179。（ ） /2= kN178。2q （ kN/m） 1P （ kN） 2P （ kN） M1 (kN178。 m) M2 (kN178。柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點集中力疊加得到，計算柱底軸力還需考慮柱的自重，如表 53 表 54 所示。支座截面內力。查規(guī)范可知，本工程的框架為二級抗震等級。固端彎矩查表所得，彎矩分配系數由該梁或柱的線剛度占該節(jié)點上所有梁柱的線剛度之和的百分數求得。m) 6 25 1 表 5－ 2 橫向框架活載匯總表 層 次 2q （ kN/m） 39。 表 5－ 1 橫向框架橫載匯總表 層次 1q （ kN/m） 39。（ ） /2=178。 179。 2= kN/m 1P =(179。（ ） /2= kN178。 )179。 2)179。 2 =7kN/m 39。 m 同理在屋面雪荷載作用下 : 2q = kN/m 39。 2= kN M1 =179。 2= kN 2P =(179。2q =179。 m M2 =P2 e2 =179。 4+179。 +179。 (179。 2)179。1q? kN/m 蘭州交通大學畢業(yè)設計（論文） 37 2q? kN/m 39。 m M2 =P2 e2 =179。 4+179。 2+6179。 179。 (179。 2)179。2q? 179。 m 對于第 25 層梁自重和其上橫墻自重，為均布荷載，結果為： 1q? +179。8/2= 集中力矩 M1 = 1P e1 =179。 179。 179。 7+179。 )179。 = kN/m ?39。1q 代表橫梁自重，為均布荷載形式。 （三） 水平地震作用下框架的彎矩圖、梁端剪力圖及柱軸力圖如圖 7 所示： （ a） 框架彎矩圖（ kN178。 （二） 梁端彎矩、剪力及柱軸力分別按式（ 18）、式（ 19）、式（ 20）、式（ 21）計算，其中梁線剛度取自表 32，具體計算過程見表 45： 蘭州交通大學畢業(yè)設計（論文） 32 )(,1 uijb jirbb bb MMii iM ??? ???? 式（ 18） )(,1 uijb jirbbrbrb MMii iM ??? ?? 式（ 19） ? 21 bbb MMV ?? 式（ 20） krbnik bi VVN )( ????? 式（ 21） 其中 ?bi 、 rbi 分別表示節(jié)點左、右梁的線剛度， ?bM 、 rbM 分別表示節(jié)點左、右梁的彎矩， iN 為柱在 i 層的軸力，以受壓為正。 蘭州交通大學畢業(yè)設計（論文） 31 表 44（ a） A柱（邊柱）端彎矩及剪力計算 層次 ih /m iV /kN ?Dij /N/mm 1iD 1iV K y biM1 uiM1 6 695676 17601 5 695676 17601 4 695676 17601 3 695676 17601 2 865682 21812 1 810724 19401 注：表中 M單位為 kN178。在規(guī)則框架中使用 D 值法效果較好，所以用 D值法進行計算，框架端剪力及彎矩分別按式（ 14）、式（ 15）、式（ 16）計算： isj ijijij VDDV???1 式（ 14） yhVM ijbij ?? 式（ 15） hyVM ijuij )1( ??? 式（ 16） 其中 : ijD 為 i 層 j 柱的側移剛度， h 為該層柱的計算高度， y 為框架柱的反彎點高度比。 四、水平地震作用下框架內力計算 （一） 取框架中的⑧軸線為計算單元，用 D值法進行計算，其余框架內力計算從略。計算結果也見表 42。 4+） = 本工程為第Ⅱ類場地，地震設防烈度為八度第二組，特征周期為 gT = 蘭州交通大學畢業(yè)設計（論文） 28 多遇地震為 8度時，水平地震影響系數最大值 max? = 1? = 1 )( ?TTg = ) ( ?? 總水平地震作用標準值（即底部剪力） EKF = 1? eqG =179。 表 34 中框架柱側移剛度 D值 (KN/m) 層次 A軸邊柱 (5 根 ) D 軸邊柱 (3 根 ) iD? K c? 1iD K c? 3iD 36 17601 20431 570480 2 21812 26514 724890 1 19401 24011 651180 表 35 邊框架柱側移剛度 D值 (KN/m) 層次 A1 ， A10 B1 ， B10 iD? 蘭州交通大學畢業(yè)設計（論文） 26 K c? 1iD K c? 2iD 36 12412 21001 66826 2 12116 25879 75990 1 17142 21060 76404 表 36 樓梯間框架柱側移剛度 D值 (KN/m) 層次 C5 ， C6 D5 ， D6 iD? K c? 1iD K c? 2iD 36 19081 10104 58370 2 23501 8900 64802 1 20170 21400 83140 將上述不同情況下同層框架柱側移剛度相加，即得框架各層層間側移剛度 iD? ， 見表37。 103 179。 103 179。 m) cI (m4) ci = cE cI /h (kN178。 910 2400 179。 1010 179。410 350179。 910 8000 179。 1010 179。410 350179。 = 平均： 圖 5 各質點的重力荷載代表值 第三節(jié)、框架側移剛度計算 本設計中只對橫向框架的側移剛度進行計算 ,縱向框架不作計算。 = 平均： G4=+（ +）179。 kN/m2= （四）雪荷載 屋面面積： 雪荷載 = m2179。 （二）陰、陽 臺均布活載 陰、陽臺面積 =179。 = 蘭州交通大學畢業(yè)設計（論文） 22 （二）屋面： 屋面面積：（ +）（ 12+） 179。 +179。 9 鋁合金屬推拉 窗 C2 179。 2 三合一防盜門 M3 179。 2 推拉玻璃門 C1 179。 1 三合一防盜門 M2 179。 25= kN/㎡ 表 23 墻體重力荷載標準值 層次 構件 ι（ m） h （ m） S （ m2） S 門窗 （ m2） S 墻 = SS 門窗 （ m2） Gi （ kN） ∑ Gi（ kN） 底層 外墻 65 = 169 3 內墻 =2.6 2 3 隔墻 = 24 外墻 65 = 4 內墻 =2.3 6 8 隔墻 = 5 外墻 65 = 156 7 內墻 =2.4 8 6 隔墻 = 頂層 外墻 65 = 65 4 內墻 =1. 蘭州交通大學畢業(yè)設計（論文） 21 0 6 隔墻 = 女兒墻 0 （三）門、窗參數計算 防盜門單位面積重力荷載為 ㎡，木門單位面積重力荷載為 ㎡，鋁合金窗單位面 積重力荷載取 ㎡。 +2179。 2)梁長度取凈長；柱長度取層高。 4 29 174