【正文】 非加密區(qū)還應滿足,故箍筋取4φ10 200各層柱箍筋計算結果見表。柱端加密區(qū)的箍筋選用4φ10 100。m則框架柱的剪力設計值：（滿足要求） (取)其中取較大的柱下端值，而且、 。m故按構造配筋，且應滿足=%,單側配筋率≥%,故選420（As =As’=1256㎜2）總配筋率為 柱斜截面受剪承載力計算由前可知，上柱柱端彎矩設計值 Mct=m此組內力是非地震組合情況，且無水平荷載效應，故不必進行調整，且取因為 同理可求得： 故為小偏心受壓按上式計算時，應滿足及 因為 = Ne= 取 取對稱配筋為大偏心情況=484mm2再按及相應的一組計算 N= 節(jié)點上、下柱端彎矩－=m 在節(jié)點處將其按彈性彎矩分配給上下柱端，即 取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30兩者中的較大值，即700/30=23mm。m B節(jié)點上、下柱端彎矩 －= B節(jié)點左、右梁端彎矩 －+－表74 柱的剪跨比和軸壓比驗算Form 74 Both that of post shear span ratio and axle load ratio proven柱號層次bmmh0mm，N/mm2KN 框架柱 剪跨比和軸壓比驗算表74計算出了框架柱各層剪跨比和軸壓比計算結果，其中剪跨比λ也可取，表中的，和都不應考慮承載力抗震調整系數。BC跨：若梁端箍筋加密區(qū)取3肢φ10100，則其承載力為=γREV= 由于非加密區(qū)長度較小，故全跨均可按加密區(qū)配置。mζmm2mm2實配鋼筋As ，mm2ρ%10支座A603557318(763)Bl0603344318(763)AB 跨間226316(603)支座Br0603193316(603)BC跨間163316(603)5支座A6031079 420(1257)Bl0603464316(603)AB 跨間 205316(603)支座Br0603408316(603)BC跨間177316(603)1支座A012571261422(1520)Bl01257775420(1257)AB 跨間788420(1257)支座Br01257554420(1257)BC跨間785420(1257) 梁斜截面受承載力計算AB跨： 故截面滿足要求箍筋加密區(qū)3肢φ8 100，箍筋用HRB235級鋼筋。說明富裕，且達不到屈服，可近似取,實取422(As=1520)支座上部　實取420(As=1257)，　，滿足要求。 因為 屬第一類T型截面 實配鋼筋，418(As=1108) 滿足要求。故取梁內縱向鋼筋選HRB400級鋼， ，下部跨間截面按單筋 梁的正截面受彎承載力計算從表66中分別選出AB跨跨間截面及支座截面的最不利內力，并將支座中心處的彎矩換算為支座邊緣控制截面的彎矩進行配筋計算。注意在截面配筋時，組合表中與地震力組合的內力均應乘以后再與靜力組合的內力進行比較，挑選最不利內力。m KN則 KN KN KN KN 框架柱內力組合取每層柱頂和柱底兩個控制截面進行組合，組合結果及柱端彎矩設計值的調整下表表67 橫向框架A柱彎矩內力組合表Form 67 The curved square of horizontal frame A post and axle strength association層次截面內力SGkSQkSEkγRE[（SGk+）+] ++ MmaxNminNmax→←NMM10柱頂MN柱底MN9柱頂MN柱底MN8柱頂MN柱底MN7柱頂MN柱底MN6柱頂MN柱底MN5柱頂MN柱底MN4柱頂MN柱底MN3柱頂MN柱底MN2柱頂MN柱底MN1柱頂MN柱底MN表68 橫向框架A柱柱端組合彎矩設計值的調整Form 68 The adjust of the transverse direction frameA post bination bending moment design value層次截面γRE(Mc=ηMb)γREN10柱頂柱底9柱頂柱底8柱頂柱底7柱頂柱底6柱頂柱底5柱頂柱底4柱頂柱底3柱底柱底2柱頂柱底1柱頂柱底表69 橫向框架A柱剪力組合表Form 69 The curved square of horizontal frame A post and axle strength association層次SGkSQkSEkγRE[(SGk+SQk)+ SEk]+SQkγRE[ηvb(Mlb+Mrb)/Hn]→←10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 注：表中V以繞柱端順時針為正，γRE[ηvb(Mlb+Mrb)/Hn]為相應于本層柱凈高上、下端的剪力設計值。m KNm KNmγREMmax = = m右震 MA= MB= VA = (2+)=x = 證明 Mmax發(fā)生在左支座。 Mmax= 對支座負彎矩按相應的組合情況進行計算，求跨間最大正彎矩時，可根據梁端彎矩組合及梁上荷載設計值，由平衡條件確定。各層梁的內力組合結果見表66，表中SGk 、SQk兩列中的梁端彎矩M為經過調幅后的彎矩（）。 框架梁內力組合本例考慮了三種內力組合，+ ，++ Swk。m Fig 68 The square of frame under vertical live load表64 恒載作用下梁端剪力及柱軸力（KN）Form 64 Roof beam end cut strength and strength of axis of a cylinder under the function permanent year層次荷載引起剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨(考慮彎矩)BC跨A柱B柱VA=VBVB=VCVAVBVB=VCN頂N底N頂N底10987654321 表65 活載作用下梁端剪力及柱軸力（KN）Form 65 Roof beam end cut the strength and strength of axis of a cylinder under the function living year層次荷載引起剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨（考慮彎矩）BC跨A柱B柱VA=VBVB=VCVAVBVB=VCN頂=N底N頂=N底10()()()()()()()9()()8()()7()()6()()5()()4()()3()()2()()1() ()注：表中括號內數值為屋面作用雪荷載（ KN/m2），其它層樓面作用活荷載（2 KN/m2）對應的內力，V以向上為正。mFig 66 Second distribution France of the cross frame under live load圖67 豎向恒荷載作用下框架彎矩圖，KNmFig 64 Second distribution France of the cross frame under snow圖65 恒荷載作用下橫向框架的二次分配法，kN（kN/m）q2（kN/m）q2180。計算柱底軸力還需要考慮柱的自重，如表63和表64所示。梁端剪力可根據梁上豎向荷載引起來的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而得。由于結構和荷載均對稱，故計算時可用半框架。KN/mP1KNP2KN102～91表62 橫向框架活載匯總表Form 62 Summary in living year of the horizontal frame層次q2，KN/mq2180。表61 橫向框架恒載匯總表Form 61 Summary in permanent year of the horizontal frame層次q1KN/mq1180。= KN/mP1= KN P2= KN對于第1層：q2= KN/m q2180。==