【正文】 表 寸 錨具型號 錨墊板寸mm 波紋管徑 螺旋筋 圈數(shù) 千斤頂 錨具最小布 外 /內(nèi)mm 圈徑mm 型號 置間距mm OVM155 180 62/55 170 4 Ycw100 200 OVM157 200 77/70 240 6 Ycw150 230 OVM159 230 87/80 270 6 Ycw250 260 VM1512 270 97/90 330 7 Ycw250 290 OVM1519 320 107/100 400 8 Ycw400 420 OVM1527 370 127/120 470 8 Ycw650 490 YM155 165 67/60 170 5 YDC1500 210 YM157 19。 縱向預(yù)應(yīng)力索為結(jié)構(gòu)主要受力鋼筋 ,為了設(shè)計和施工方便 ,進行對稱布束 ,錨頭盡量 靠近壓應(yīng)力區(qū) . 應(yīng)留有一定數(shù)量的備用管道，一般占總數(shù)的 1%。 預(yù)應(yīng)力束應(yīng)避免合用多次反向曲率的連續(xù)束，因為這會引起很大的摩阻損失，降低預(yù)應(yīng)力束的效益。 預(yù)應(yīng)力束的布置，既要符合結(jié)構(gòu)受力的要求，又要注意在超靜定結(jié)構(gòu)體系中避免引起過大的結(jié)構(gòu)次內(nèi)力。 表 :單位 m**2 單元號 左上緣 左下緣 右上緣 右下緣 1 133 134 預(yù)應(yīng)力鋼束布置 連續(xù)梁預(yù)應(yīng)力鋼束的配置不僅要滿足《橋規(guī)》 (— 99)構(gòu)造要求，還應(yīng)考慮以下原則： 應(yīng)選擇適當?shù)念A(yù)應(yīng)力束的型式與錨具型式，對不同跨徑的梁橋結(jié)構(gòu)，要選用預(yù)加力大小恰當?shù)念A(yù)應(yīng)力束，以達到合理的布置型式。39。39。下n 根。上n 根，才能使上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力，同理，當截面承受正彎矩時，如果截面上部多配 39?？捎汕懊娴氖酵茖?dǎo)得： pepcdA feeKK eWWeKMKeMn ???? ??????? ))(( )()()( m i nm a x下上下上下下上下下上下上 （ 17） pepcdA feeKK eWWeKMeKMn ???? ?????? ))(( )()()( m a xm i n下上下上上下上下上上下下 （ 18） 有時需調(diào)整束數(shù)，當截面承受負彎矩時，如果截面下部多配 39。 公式 （ 1） 變?yōu)樯仙?WMp min??? （ 5） 公式 （ 3） 變?yōu)橄孪?WMp max?? （ 6） 由預(yù)應(yīng)力鋼束產(chǎn)生的截面上緣應(yīng)力 上p? 和截面下緣應(yīng)力 下p? 分為三種情況討論： a 當 截面上下緣均配有力筋 Np上 和 Np下 以抵抗正負彎矩，由力筋 Np上 和 Np下 在截面上下緣產(chǎn)生的壓應(yīng)力分別為： 上上 下下下上 上上上 ppppp WeNANW eNAN ????? （ 7） 下下 下下下下 上上上 ppppp WeNANW eNAN ????? （ 8） 將式 （ 5） 、 （ 6） 分別代入式 （ 7） 、 （ 8） ，解聯(lián)立方程后得到 ))(( )()( m in 下上下上 下上下下上 eeKK eKMKeMN m azp ?? ???? （ 9） ))(( )()( m in 下上下上 上上下下下 eeKK eKMKeMN m azp ?? ???? （ 10） 令 pepp AnN ?上上 ? pepp AnN ?下下 ? 代入式 （ 9）、（ 10） 中得到 pepAeeKKeKMKeMn ?1))(( )()( m i nm a x ??? ????下上下上下上下下上 （ 11） pepAeeKKeKMeKMn ?1))(( )()( m i nm a x ??? ????下上下上上上上下下 （ 12） 式中 Ap— 每束預(yù)應(yīng)力筋的面積； pe? — 預(yù)應(yīng)力筋的永存應(yīng)力 (可取 ~ pdf 估算 )； e— 預(yù)應(yīng)力力筋重心離開截面重心的距離； K— 截面的核心距； A— 混凝土截面面積，取有效截面計算。 Mmax、 Mmin項的符號當為正彎矩時取正值，當為負彎矩時取負值，且按代數(shù)值取大小。 表 :單位 m**2 單元號 左上緣 左下緣 右上緣 右下緣 2 0 0 3 0 0 38 0 0 58 134 0 0 0 按正常使用極限狀態(tài)的應(yīng)力要求計算 規(guī)范（ JTJ D622020）規(guī)定，截面上的預(yù)壓應(yīng)力應(yīng)大于荷載引起的拉應(yīng)力，預(yù)壓應(yīng)力與荷載引起的壓應(yīng)力之和應(yīng)小于混凝土的允許壓 應(yīng)力（為 ），或為在任意階段，全截面承壓，截面上不出現(xiàn)拉應(yīng)力，同時截面上最大壓應(yīng)力小于允許壓應(yīng)力。這忽略實際上存在的雙筋影響時（受拉區(qū)和受壓區(qū)都有預(yù)應(yīng)力筋）會使計算結(jié)果偏大，作為力筋數(shù)量的估算是允許的。 （ 1） 對于僅承受一個方向的彎矩的單筋截面梁，所需預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量按下式計算，如下圖： ? ?0N ， pdpcd fnAbxfN ?? ? ? PMM ， )2/( 0 xhbxfM cdP ?? 解上兩式得： 受壓區(qū)高度 bfMhhx cd P2200 ??? 預(yù)應(yīng)力筋數(shù) )2/( 0 xhfA Mn pdp P?? h0 x Nd fcd 或 ???????? ???bfMhhfA bfn cd ppdPcd2200 式中 PM — 截面 上組合力矩。 按承載能 力極限計算時滿足正截面強度要求： 預(yù)應(yīng)力梁到達受彎的極限狀態(tài)時，受壓區(qū)混凝土應(yīng)力達到混凝土抗壓設(shè)計強度，受拉區(qū)鋼筋達到抗拉設(shè)計強度。 （ 2）承載能力極限狀態(tài)的內(nèi)力組合： 結(jié) 構(gòu)重力產(chǎn)生的效應(yīng)與汽車（或掛車或履帶車）荷載產(chǎn)生的效應(yīng)同號時： +`Q1 +``Q1 +`Q1+ 另外再按規(guī)定相應(yīng)的提高。 組合Ⅱ：基本可變荷載（平板掛車或履帶車除外）的一種或幾種，與永久荷載的一種或幾種，與其他可變荷載的一種或幾種組合。因為截面采用單箱雙室 ，可直接按平面桿系結(jié)構(gòu)進行活載內(nèi)力計算，無須計算橫向分布系數(shù)，所以全橋采用同一個橫向分配系數(shù)。 求得：正彎矩效應(yīng)： ?1? 負彎矩效應(yīng)： ?2? FACTOR=(1+μ )nη ξ 式中 1+μ — 沖擊系數(shù)； n— 車道數(shù)； η — 車道折減系數(shù)； ξ — 偏載系數(shù)。 橋梁的自振頻率（基頻）宜采用有限元方法計算，對于連續(xù)梁結(jié)構(gòu)，當無更精確方法計算時，也可采用下列公式估算： 1 ccEIf lm?? 2 ccEIf lm?? /cm G g? 式中 l — 結(jié)構(gòu)的計算跨徑（ m ）； E — 結(jié)構(gòu)材料的彈性模量（ 2/Nm）； cI — 結(jié)構(gòu)跨中截面的截面慣矩（ 4m ）； cm — 結(jié)構(gòu)跨中處的單位長度質(zhì)量（ /kgm ），當換算為重力計算時，其單位應(yīng)為（ 22/Ns m ）； G — 結(jié)構(gòu)跨中處延米結(jié)構(gòu)重力（ /Nm）； g — 重力加速度， ( / )g m s? 。 活載因子的計算 橋梁結(jié)構(gòu)的基頻反映了結(jié)構(gòu)的尺寸、類型、建筑材料 等動力特性內(nèi)容，它直接反映了沖擊系數(shù)與橋梁結(jié)構(gòu)之間的關(guān)系。在各計算項目中車輛荷載和車道荷載的作用效果不得疊加。 （ 2）人群 加載 人群加載只需求出影響的正、負區(qū)段面積。 具體計算方法是：三跨連續(xù)梁的四個支點中的每個支點分別下沉 1cm 其余的支點不動，所得到的內(nèi)力進行疊加，取最不利的內(nèi)力范圍。有時需選取幾種沉降工況計算，這樣就存在一個工況組合的問題。在橋梁設(shè)計中，支座沉降工況的選取是應(yīng)慎重考慮的問題。此時全橋恒載內(nèi)力 如表 （篇幅限制，列部分單元） ： 表 力表 階段累計內(nèi)力 單元號 節(jié)點號 階段累計效應(yīng) 彎矩 () 剪力 (kN) 軸力 (KN) 1 1 2 2 +03 圖 邊跨合攏 階段累計內(nèi)力圖 圖 邊跨合攏階段累計應(yīng)力圖 中跨合攏階段內(nèi)力 拼裝中跨合龍吊架，焊接合龍段骨架，綁扎合龍段鋼筋，澆注中跨合龍段，張拉中跨底板縱向預(yù)應(yīng)力束和剩余次中跨底板縱向預(yù)應(yīng)力束。 單元 36~39 與單元 96~99 為 0 號塊，接著每 2個 2m的單元為一個施工節(jié)段共劃分 13 個，接著 9號 、 66 號 、 69 號 、 126號 四個的單元劃分為一個施工節(jié)段，兩端 17 號單元與 128134 號單元采用整體現(xiàn)澆， 8號、 127 號為邊跨合攏段， 66號67 號為中跨合攏節(jié)段，共 37個施工階段，施工過程圖如下： 圖 施工階段部分圖 主梁內(nèi)力計算 根據(jù)梁跨結(jié)構(gòu)縱斷面的布置，并通過對移動荷載作用最不利位置，確定控制截面的內(nèi)力，然后進行內(nèi)力組合，畫出內(nèi)力包絡(luò)圖。 135個節(jié)點。 ④ 分段的大小要與勞動組織相適當，有足夠的工作面。 ③ 施工段數(shù)應(yīng)與主要施工過程相協(xié)調(diào)，以主導(dǎo)施工為主形成工藝組合。 . 圖 全橋劃分單元圖 全橋施工節(jié)段劃分 橋梁劃分施工 分段 原則 ① 有利于結(jié)構(gòu)的整體性，盡量利用伸縮縫或沉降縫、在平面上有變化處以及留茬而不影響質(zhì)量處。 。 。 使用信息輸入 不計掛車荷載，汽車荷載的橫向分布系數(shù)： =。 圖 盆式橡膠支座 單位： cm 橋博輸入信息 總體信息輸入 1 工程項目：新洲跨河大橋 2 結(jié)構(gòu)描述：（ 1）最大單元號 134 （ 2）最大節(jié)點號 135 （ 3）最大鋼束號 83 （ 4）最大施工階段號 37 3 結(jié)構(gòu)材料：中交新混凝土 C60 ： 8040 立方米 4 預(yù)應(yīng)力筋材料：中交新預(yù)應(yīng)力筋： 270k 級鋼絞線（ ）： 409 噸 施工信息輸入 1 掛籃的設(shè)計：全橋 共 有四個掛籃同時作業(yè)，每個掛籃的自重 1600KN，均采用后支點掛籃。 （ 3）伸縮縫 伸縮縫采用 HXC80A 定型產(chǎn)品 。 帶肋鋼筋應(yīng)符合《鋼筋混凝土用熱軋帶肋鋼筋》 GB149991 的規(guī)定、光圓鋼筋應(yīng)符合《鋼筋混凝土用熱軋光圓鋼筋》 GB149991 的規(guī)定。 本橋使用材料 （ 1）使用混凝土 箱梁采用 60 號混凝土，墩身采用、承臺、防撞護欄、采用 40 號混凝土。 橋面鋪裝 橋面鋪裝：根據(jù)《橋梁工程》（上）選用 2cm 厚的防水混凝土作為鋪裝層，上加 8cm 厚的瀝青混凝土磨耗層，共計 10cm厚。 本推薦設(shè)計方案支座處腹板厚取 80cm.，跨中腹板厚取 40cm。 跨中腹板厚度參數(shù) 式中： K3— 箱梁跨中腹板厚度 t3c— 箱梁跨中腹板厚度總和。 墩上腹板厚度參數(shù) 式中： K2— 墩上腹板厚度； t3s— 墩上腹板厚度總和。 大跨度預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁橋，腹板厚度可從跨中逐步向支點加寬，以承受支點處較大的剪力，一般采用 300— 600mm，甚至可達到 1m左右。 b 腹板內(nèi)有預(yù)應(yīng)力筋管道時，采用 250— 300mm。 （ 2） 腹板 腹板的功能是承受截面的剪應(yīng)力和主拉應(yīng)力。 本推薦設(shè)計方案底板由支點處以二次拋物線的形式向跨中變化。 當設(shè)有橫向預(yù)應(yīng)力筋時，頂板厚度須足夠布置預(yù)應(yīng)力筋的套管并留有混凝土的注入間隙。 Lm— 最大跨徑。 B— 橋面寬 度 。底板除須符合使用階段的受壓要 求外，在破壞階段還宜使中和軸保持在底板以內(nèi)，并有適當?shù)母辉?。因此，頂板、底板除按板的?gòu)造要求決定厚度之外，還要按橋跨方向上總彎矩決定其厚度 。豎向荷載是指自重、橋面活載和施工荷載。 橋梁細部尺寸 （ 1）頂板與底板 箱形截面的頂板和底板是結(jié)構(gòu)承受正負彎矩的主要工作部位。如上圖：頂板厚度取 30cm；跨中處底板厚 40cm，支點處底板厚為 80cm,中間底板板 厚成二次拋物線性變化；跨中處腹板厚度采用 40cm，支點處腹板采用 80cm，中間腹板厚度采用二次拋物線性變化。一般常用在橋?qū)?22m以內(nèi) 的范圍 。 常見的箱形截面形式有：單箱單室、單箱雙室、雙箱單室、單箱多室、雙箱多室等等。同時，因其頂板和底板都有較大的面積，所