【正文】 機(jī)械錨固的形式有彎折；彎鉤；一側(cè)貼焊錨筋；兩側(cè)貼焊錨筋；穿孔塞焊端。根據(jù)試驗(yàn)研究，當(dāng)保護(hù)層厚度大于錨固鋼筋直徑 3倍且有箍筋約束時(shí)，修正系數(shù)可?。淮笥阱^固鋼筋直徑 5倍時(shí)，可乘修正系數(shù) 。但有抗震設(shè)防要求及直接承受動(dòng)力荷載的結(jié)構(gòu)構(gòu)件不得作此項(xiàng)修正。（ 3）滑模施工或其他施工期依托鋼筋承載等施工擾動(dòng)的影響，乘以修正系數(shù) 。 （ ）（ 1）粗直徑帶肋鋼筋肋高相對(duì)減小，對(duì)錨固作用有所降低，規(guī)定直徑大于 25mm的大直徑帶肋鋼筋的錨固長(zhǎng)度乘修正系數(shù) 。229/3424. 鋼筋 機(jī)械錨固 的形式和技術(shù)要求見規(guī)范表 注： 4倍；、尺寸應(yīng)滿足螺紋連接的要求，并應(yīng)符合 相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的要求； 3d時(shí)，宜考慮群錨效應(yīng)對(duì)錨固的不利影響；。 （ ）225/342 鋼筋的錨固1. 基本錨固長(zhǎng)度ddf yftf pyft普通鋼筋 lab = α預(yù)應(yīng)力筋 lab = α226/342227/342當(dāng)帶肋鋼筋的公稱直徑大于 25mm 時(shí)取 ；對(duì)環(huán)氧涂層鋼筋取 ；施工過程中易受擾動(dòng)的鋼筋取 ；錨固區(qū)保護(hù)層厚度為 3d 時(shí)修正系數(shù)可取 ，保護(hù)層厚度為 5d 時(shí)修正系數(shù)可取 ，中間按內(nèi)插取值；當(dāng)縱向受拉普通鋼筋末端采用鋼筋彎鉤或機(jī)械錨固措施時(shí)，包括彎鉤或錨固端頭在內(nèi)的錨固長(zhǎng)度（投影長(zhǎng)度）可取為基本錨固長(zhǎng)度 lab 的 倍。（ 3）使用阻銹劑摻加混凝土中經(jīng)試驗(yàn)效果較好，保護(hù)層可適當(dāng)減少。 （ ）（ 1）混凝土表面有抹灰層及其他各種有效保護(hù)涂層；地下室外墻采用防水作法等，保護(hù)層可減少，與土壤接觸一側(cè)的保護(hù)層不應(yīng)小于 25mm。（ 6）基礎(chǔ)底面要求作墊層，基底保護(hù)層厚度仍取 40mm。（ 4）考慮碳化速度的影響，使用年限 100年的結(jié)構(gòu)，保護(hù)層厚度不得小于 50年使用年限結(jié)構(gòu)保護(hù)層的 。（ 2）從混凝土碳化、脫鈍和鋼筋銹蝕的耐久性角度考慮，不再以縱向受力鋼筋，而以最外層鋼筋（包括箍筋、構(gòu)造筋、鋼筋網(wǎng)片等）計(jì)算保護(hù)層厚度，因此 板墻類構(gòu)件增加約 6～ 10mm；梁、柱類構(gòu)件增加 8～ 14mm。223/3423. 其它措施（ 1）根據(jù)結(jié)構(gòu)所處的環(huán)境，更細(xì)致的確定混凝土保護(hù)層厚度。當(dāng)梁、柱、墻中縱向受力鋼筋的保護(hù)層厚度大于 50mm時(shí)，宜對(duì)保護(hù)層采取有效的構(gòu)造措施。 基礎(chǔ)應(yīng)設(shè)置混凝土墊層，其縱向受力鋼筋的混凝土保護(hù)屢厚度應(yīng)從墊層頂面算起，且不小于 40mm。參照國內(nèi)外有關(guān)規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)，為提高混凝土耐久性，設(shè)計(jì)使用年限 50年的混凝土結(jié)構(gòu)，對(duì)混凝土保護(hù)層作以下調(diào)整。 （ ），在預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件短期剛度計(jì)算公式的基礎(chǔ)上，采用無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋等效面積折減系數(shù)，適當(dāng)調(diào)整值，即可將原公式用于無粘結(jié)部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的短期剛度計(jì)算。僅對(duì)鋼筋混凝土構(gòu)件裂縫寬度驗(yàn)算的荷載效應(yīng)組合進(jìn)行的調(diào)整，由原規(guī)定：荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合調(diào)整為荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件仍采用荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合而沒有調(diào)整為頻遇組合。準(zhǔn)永久組合一般用于結(jié)構(gòu)的長(zhǎng)期效應(yīng)和結(jié)構(gòu)外觀分析。217/342正常使用極限狀態(tài)，性質(zhì)上可分為兩種：1） 不可逆使用極限狀態(tài) —— 當(dāng)產(chǎn)生超越規(guī)定使用狀態(tài)的荷載移走后，該超越荷載所產(chǎn)生的后果（永久的局部損傷、永久的不可接受的變形）仍保留；2） 可逆極限狀態(tài) —— 當(dāng)產(chǎn)生超越規(guī)定使用狀態(tài)的荷載移走后，將不再保持超越作用（荷載）所產(chǎn)生后果（預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的裂縫）的使用極限狀態(tài)。歐洲規(guī)范還指出，在沒有專門的要求（防水等）的情況下，可在荷載準(zhǔn)永久組合下按表，通常對(duì)房屋建筑的鋼筋混凝土構(gòu)件的外觀和耐久性是可以滿足的。[規(guī)范 ]規(guī)定為 （ ） —— 對(duì)于年平均相對(duì)濕度小于 60%地區(qū)，一類環(huán)境可放寬到 。（稍小于頻遇值，出現(xiàn)總時(shí)間長(zhǎng) =25 年）例如：住宅樓面活荷載 222少見的時(shí)而出現(xiàn) 較大經(jīng)常作用 次大顯然按荷載的標(biāo)準(zhǔn)組合，計(jì)算 σsk 決定 wmax 是基于規(guī)范的傳統(tǒng)經(jīng)驗(yàn)，可能是過于嚴(yán)格的，要求 過高的。（頻遇值 準(zhǔn)永久值，出現(xiàn)時(shí)間 =5 年）。 荷載標(biāo)準(zhǔn)值 是指其在結(jié)構(gòu)的使用期間可能出現(xiàn)的最大荷載值。標(biāo)準(zhǔn)組合，主要用于當(dāng)一個(gè)極限狀態(tài)被超越時(shí)將產(chǎn)生嚴(yán)重的永久損害情況。212/3423. 在裂縫寬度計(jì)算中，起到主要作用的是荷載效應(yīng)組合。計(jì)算換算截面時(shí)，必要時(shí)可考慮混凝土塑性變形對(duì)混凝土彈性模量的影響208/342裂縫控制對(duì)鋼筋強(qiáng)度利用的制約1. 對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件配置 HRB500 級(jí)鋼筋作為非預(yù)應(yīng)力鋼筋時(shí)，不會(huì)制約鋼材強(qiáng)度的發(fā)揮。對(duì)后張法預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁等超靜定結(jié)構(gòu)，在外彎矩 M s 中尚應(yīng)包括由預(yù)加力引起的次彎矩 M 2 。203/342204/3423. 矩形、 T形、倒 T形和 I形截面的鋼筋混凝土受拉、受彎和偏心受壓構(gòu)件及預(yù)應(yīng)力混凝土軸心受拉和受彎構(gòu)件中，按荷載標(biāo)準(zhǔn)組合或準(zhǔn)永久組合并考慮長(zhǎng)期作用影響的 最大裂縫寬度 可按下列公式計(jì)算：205/342206/3421. 提出了正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算時(shí)的平截面基本假定。202/342構(gòu)件最大裂縫寬度的基本公式與 02 規(guī)范相同，仍為： 式中： Wm 為 平均裂縫寬度，按下式計(jì)算上式中 α c 為裂縫間混 凝土伸長(zhǎng)對(duì)裂縫寬度的影響系數(shù)，根據(jù)近年來試驗(yàn)研究分析統(tǒng)計(jì)，試驗(yàn)的平均裂縫寬度 Wm 均小于 02 規(guī)范公式計(jì)算值。 ） 計(jì)算方法的調(diào)整，表現(xiàn)在鋼筋混凝土構(gòu)件的縱向受拉鋼筋的應(yīng)力按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合或準(zhǔn)永久組合計(jì)算；預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件取縱向受拉鋼筋的等效應(yīng)力。201/3422. 調(diào)整裂縫寬度計(jì)算中的 鋼筋應(yīng)力計(jì)算方法 以及受彎、偏心受壓構(gòu)件 受力特征系數(shù)取值 ，裂縫寬度計(jì)算略有放松。（ 2）預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的最大裂縫寬度可按荷載標(biāo)準(zhǔn)組合，并考慮長(zhǎng)期作用影響的效應(yīng)計(jì)算。197/342198/342 受沖切承載力計(jì)算199/342《 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 》 GB500102023七、正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算 裂縫控制驗(yàn)算 ，具體給出了對(duì)鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件邊緣應(yīng)力、裂縫寬度的驗(yàn)算要求。193/342集中荷載作用下，斜截面受剪承載力設(shè)計(jì)計(jì)算公式新規(guī)范 深受彎構(gòu)件受剪承載力計(jì)算公式均布荷載作用下，斜截面受剪承載力設(shè)計(jì)計(jì)算公式194/342 扭曲截面承載力計(jì)算195/342196/342為簡(jiǎn)化計(jì)算，不考慮軸向拉力的影響與考慮軸向拉力影響的 βt 計(jì)算公式比較， β t 計(jì)算值略有降低， ( βt ) 值略有提高，從而當(dāng)軸拉力 N 較小時(shí)，受扭鋼筋用量略有增大，受剪箍筋用量略有減小，但箍筋總用量無顯著差別。對(duì) λ的上限 λ sup 和下限 λ inf ，采用直線插入法取值 。深受彎構(gòu)件考慮了起桁架作用的豎向分布鋼筋，也考慮了跨高比 l0 / h 2 時(shí)起拱作用的水平分布鋼筋。188/34202規(guī)范深受彎構(gòu)件斜截面受剪承載力計(jì)算公式由混凝土項(xiàng) Vc 、豎向分布鋼筋項(xiàng) Vsv 和水平分布鋼筋項(xiàng) Vsh 組成，其形式為02規(guī)范淺梁的計(jì)算公式02規(guī)范深受彎構(gòu)件受剪承載力計(jì)算公式l0 / h 5 的簡(jiǎn)支單跨梁和多跨連續(xù)梁宜按深受彎構(gòu)件進(jìn)行設(shè)計(jì)。 《 規(guī)范 》 將跨高比l0 / h 5 的簡(jiǎn)支梁和連續(xù)梁統(tǒng)稱為深受彎構(gòu)件 。基于上述分析，對(duì)矩形截面有腹筋混凝土框架柱雙向受剪承載力， 僅對(duì)混凝土項(xiàng)和軸力項(xiàng)在 X、 Y 方向分別乘以 cos θ 、 sin θ 進(jìn)行折減 。 177/342178/342179/342180/342X、 Y 方向的修正后混凝土項(xiàng)的斜截面受剪承載力設(shè)計(jì)值可按下列公式計(jì)算：混凝土在不同角度受剪的情況下在兩主軸方向提供的受剪承載力隨加載角度的變化而變化，且兩個(gè)方向的受剪承載力相關(guān)。175/342無腹筋混凝土框架柱雙向受剪承載力相關(guān)關(guān)系框架柱Z0WZ15WZ45WZ75WZ90WVθ , c / kNVx ,c / kNVy ,c / kNVux ,c / kNVuy ,c / kNVx ,cVux ,cVy ,cVuy ,c無腹筋混凝土框架柱雙向受剪承載力相關(guān)關(guān)系176/342分析矩形截面無腹筋混凝土框架柱雙向受剪承載力的相關(guān)關(guān)系。為了計(jì)算公式的簡(jiǎn)單統(tǒng)一，概念清晰，設(shè)計(jì)偏于安全，僅對(duì)混凝土項(xiàng)受剪承載力進(jìn)行折減，提出雙向受剪承載力計(jì)算公式。計(jì)算公式的第二項(xiàng)（箍筋項(xiàng)）中也有一部分是混凝土提供的抗剪能力。無腹筋混凝土框架柱斜向受剪試驗(yàn)值與計(jì)算值的比較172/342173/342從表中可以看出，無腹筋混凝土框架柱承受斜向水平荷載， 將斜向水平荷載正交分解后分別按 X向和 Y向進(jìn)行抗剪設(shè)計(jì)是偏于安全的 。02 規(guī)范采用的 “超強(qiáng)系數(shù)法 ”對(duì)抗力全部進(jìn)行了折減，在理論上存在不完善之處。168/342169/342雙向受剪承載力計(jì)算公式的推導(dǎo)170/342從上式可以看出，混凝土既在 X 向全部用來抵抗 X 向剪力，又在 Y 向全部用來抵抗 Y 向剪力， 重復(fù)計(jì)算了混凝土在兩個(gè)主軸方向上的受剪承載力，過高的估計(jì)了混凝土的抗剪作用 ，因此按照 Vx ≤ Vux 、 Vy ≤ Vuy 進(jìn)行設(shè)計(jì)是不安全的。 ,c 、 Vux39。167/342對(duì)無腹筋混凝土框架柱的試驗(yàn)表明，偏于安全地可用圓方程表示 矩形截面無腹筋混凝土框架柱雙向受剪承載力的相關(guān)關(guān)系。～ 90186?！?10186?？紤]到計(jì)算方法的簡(jiǎn)潔，以及混凝土項(xiàng)兩向相關(guān)的影響，雙向受剪承載力計(jì)算仍采用橢圓的模式。166/342混凝土的斜向受剪承載力進(jìn)行分解后，在 X、 Y 方向?qū)炷另?xiàng)是兩項(xiàng)相關(guān)，而對(duì)在 X、 Y 方向的箍筋項(xiàng)是互不影響的。為了保證在斜方向有足夠的抗剪強(qiáng)度，設(shè)計(jì)計(jì)算時(shí)，需要在 兩個(gè)正方向上進(jìn)行超強(qiáng)設(shè)計(jì) ，即增大兩個(gè)正方向上的剪力設(shè)計(jì)值，或減小兩個(gè)正方向上的抗剪強(qiáng)度和，以保證設(shè)計(jì)安全。為了保證在斜方向有足夠的抗剪強(qiáng)度，設(shè)計(jì)計(jì)算時(shí)，需要在兩個(gè)方向上進(jìn)行 超強(qiáng)設(shè)計(jì) ，即 增大兩個(gè)正方向上的剪力設(shè)計(jì)值，或減小兩個(gè)正方向上的抗剪強(qiáng)度 ，以保證設(shè)計(jì)安全。根據(jù)國外的有關(guān)研究資料以及國內(nèi)配置周邊箍筋的斜向受剪試件的試驗(yàn)結(jié)果，分析表明， 構(gòu)件的受剪承載力大致服從橢圓規(guī)律 ：采用以橢圓規(guī)律的受剪承載力方程式為基礎(chǔ)，并與單向偏心受壓構(gòu)件受剪的截面要求相銜接的表達(dá)式 （ ） 。148/3423. 雙向受剪承載力修改了雙向受剪承載力計(jì)算方法，采用橢圓規(guī)律為基礎(chǔ)的表達(dá)式，并與單向受剪銜接。同時(shí)，它僅用于預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁，且只有當(dāng) Npo 對(duì)梁產(chǎn)生的彎矩與外彎矩相反才能予以考慮。試驗(yàn)表明，預(yù)加力對(duì)梁受剪承載力的提高作用應(yīng)給予限制。146/342試驗(yàn)研究表明，預(yù)應(yīng)力對(duì)構(gòu)件的受剪承載力起有利作用，主要因?yàn)?預(yù)壓應(yīng)力能阻滯斜裂縫的出現(xiàn)和開展，增加了混凝土剪壓區(qū)高度 ，從而提高了混凝土剪壓區(qū)所承擔(dān)的剪力。144/342框架梁考慮地震作用組合的框架梁，其斜截面的受剪承載力（作相應(yīng)修改）應(yīng)符合下列規(guī)定：對(duì)集中荷載作用為主的框架梁，仍按 02 規(guī)范的規(guī)定。141/342142/342143/342新規(guī)范公式的可靠性分析根據(jù)國內(nèi)外 55根均布荷載作用下有腹筋簡(jiǎn)支梁試驗(yàn)數(shù)據(jù)，通過可靠度 計(jì)算， 新規(guī)范公式及美國規(guī)范公式的可靠度指標(biāo)分別為 、 ，滿足大于 《 建筑結(jié)構(gòu)可靠度統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn) 》 中脆性破壞可靠度指標(biāo) 。由圖可以看出：均布荷載作用下，受剪承載力建議公式較我國現(xiàn)有均布荷載下的 設(shè)計(jì)公式偏于安全 ，公式的 可靠度有一定程度地提高 。138/342《 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 》 GB500102023各國規(guī)范受剪承載力設(shè)計(jì)公式的比較139/342各國規(guī)范公式的比較140/342新規(guī)范公式是在 02規(guī)范的一般受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算公式的基礎(chǔ)上進(jìn)行改進(jìn)， 混凝土項(xiàng)系數(shù)不變，僅對(duì)箍筋項(xiàng)系數(shù)進(jìn)行適當(dāng)折減 。采用本次修訂公式進(jìn)行設(shè)計(jì)時(shí)， 箍筋用鋼量比 02版規(guī)范計(jì)算值可能增加約 25%。137/342考慮到我國的國情和規(guī)范的設(shè)計(jì)習(xí)慣，且過去的規(guī)范的受剪承載力設(shè)計(jì)公式分兩種情況用于設(shè)計(jì)也是可行的，此次修訂實(shí)質(zhì)上仍保留了受剪承載力計(jì)算的兩種形式，只是在原有受彎構(gòu)件兩個(gè)斜截面承載力計(jì)算公式的基礎(chǔ)上進(jìn)行了改進(jìn)， 混凝土項(xiàng)系數(shù)不變，僅對(duì)均布荷載公式的箍筋項(xiàng)系數(shù)進(jìn)行適當(dāng)調(diào)整，由 。136/34202版規(guī)范的受剪承載力設(shè)計(jì)公式分為 集中荷載 和 均布荷載 兩種情況，較國外多數(shù)國家的規(guī)范煩瑣，且兩個(gè)公式在臨界集中荷載為主附近計(jì)算值不協(xié)調(diào)，甚至差異過大。135/342配箍率差異的取值范圍由上圖可以看出，復(fù)雜荷載作用下，用兩種計(jì)算公式引起的最大配箍差異為 134%。集中載荷計(jì)算公式與均布載荷計(jì)算公式的配箍率比較134/342用 m 表示集中載荷對(duì)支座截面或節(jié)點(diǎn)邊緣所產(chǎn)生的剪力值占總剪力值的 75%左右時(shí)，兩種不同計(jì)算模式引起的配箍率差異，則式中： ( ρsv )1 —— 按均布載荷作用進(jìn)行計(jì)算所得的配箍率；(ρ sv ) 2 —— 按集中載荷作用進(jìn)行計(jì)算所得的配箍率?？紤]二階效應(yīng)排架結(jié)構(gòu)的計(jì)算方法基本維持 02 版規(guī)范不變 。但從結(jié)果看，當(dāng)長(zhǎng)細(xì)比較大時(shí)，桿件的撓曲變形將更大