【正文】 降水計算 降水引起的地面沉降計算 管井降水的基坑涌水量和群井干擾條件下的水位降深以及降水引起的地面沉降量應(yīng)按照湖北省地方標準 《 基坑管井降水工程技術(shù)規(guī)程 》 (DB42/T8302023)第 4節(jié)的有關(guān)規(guī)定進行設(shè)計和計算 是當前基坑支護技術(shù)中最大難點之一 ， 認識 、 看法不統(tǒng)一 ， 有待在實踐中積累經(jīng)驗 ， 逐步統(tǒng)一認識 ， 完善設(shè)計計算技術(shù) 。 巖體問題遠較土體復(fù)雜，一方面勘察難以提供詳細資料，特別是隱伏基巖，一般工程很難獲得其產(chǎn)狀、構(gòu)造、力學(xué)參數(shù)等資料。 對強風化軟質(zhì)巖和破碎巖可取等效內(nèi)摩擦角按 。 目前經(jīng)驗不多，規(guī)程只能作某些原則性的規(guī)定，有待今后多積累經(jīng)驗，在實踐中進一步完善。計算應(yīng)符合以下原則： 1 土體部分按常規(guī)計算；巖體部分可不考慮主動側(cè)向巖石壓力； 2 開挖面尚在樁端以上時可按常規(guī)考慮開挖面以下的土抗力（圖 a），并適當考慮巖體抗力； 3 開挖面到達巖面或低于巖面時（圖 b）不考慮樁端巖層的抗力，樁底端抗力彈簧剛度僅決定于鎖腳錨桿。 當天然土坡穩(wěn)定安全系數(shù)等于大于 ， 設(shè)計錨桿錨固段長度為零 。 擴散，分單向、雙向兩種擴散模式 作用范圍較集中于跨中，導(dǎo)致樁 頂易出現(xiàn)反向位移 懸臂樁 、 樁錨 （ 撐 ） 彈性抗力法 ， 用于桿件有限元法進行計算分工況計算采用 反轉(zhuǎn)荷載法 模擬不同工況 被動區(qū)土的彈性抗力用 m法確定 施加預(yù)應(yīng)力時如何計算反向位移 還存在問題 支護樁 （ 墻 ） 的嵌固深度 被動抗力安全系數(shù)控制 、 、 樁墻底抗隆起驗算 （ 普蘭特爾公式 ） 基本構(gòu)造要求 H、 被動區(qū)加固效果難以反映 軟土難以通過 ， 不能反映被動區(qū) 加固效果 對老粘性土可能偏少 坑底抗隆起驗算 索科洛夫斯基極限平衡方程數(shù)值解法 ， 驗算寬度取驗算點深度或放坡寬度中的大值 Φ值小時曲線形態(tài)不正常 ， 主動 區(qū)范圍偏大 內(nèi)支撐 平面剛架有限元分析計算 豎向計算與平面計算之間的變形 協(xié)調(diào)問題尚未解決 發(fā)展不需要人為約束的計算方法 本規(guī)程采用的計算方法一覽表 (1) 處理對象或計算項目 計算模型、方法或假定 需要研究的問題 雙排樁 按照門式剛架 ， 考慮前后排樁間土傳遞力的作用及其變形 （ 壓縮與剪應(yīng)變 ） 產(chǎn)生的抗力 ， 考慮前后樁底抗壓抗拉剛度 ， 按抗滑移 、 抗傾覆安全系數(shù)評價其穩(wěn)定性 有關(guān)參數(shù)需要進一步積累經(jīng)驗 整體穩(wěn)定性計算 按 《 規(guī)定 》 、 動面法計算 ， 均采用總應(yīng)力法 ， 未考慮水壓力 折線滑動面 是否需要補充有效應(yīng)力法 ， 考慮靜水壓力或滲透壓力的作用 ？ 目前未引起重視 ， 應(yīng)予以強調(diào) 土釘支護及復(fù)合土釘支護 按照噴錨支護模式計算，錨桿力按調(diào)整土 壓力法或滑動面法分配 按照土釘墻模式計算 土壓力法是大多數(shù)單位的習(xí)慣方法 ， 有其不合理處 。對于寬度大、埋深不大的擋墻可采用偏心荷載剛性基礎(chǔ)沉降計算的方法來估算變形。 如無試驗數(shù)據(jù)， fcuk 可參照下列數(shù)據(jù)取值： 砂土： ～ ；粉土： ～ ； 黏性土： ～ ； 淤泥質(zhì)土： ～ ；淤泥： ～ 水泥土擋墻的變形 H M 將坑底標高以上的土壓力轉(zhuǎn)換為水平力 H、力矩 M。 φ/2 45176。 在某些情況下圓弧不一定是最危險的滑動面，也就是說土體不一定沿圓弧滑動，如下面右圖對土釘墻進行外部穩(wěn)定性分析時，圖中紅線所示折線滑動面可能比圓弧更危險，因此 不能將圓弧滑動面法視為唯一的方法。 但是，兩者又有一定的關(guān)聯(lián)，前緣隆起破壞可能導(dǎo)致整體穩(wěn)定破壞加速。 整體穩(wěn)定性驗算滿足要求，不一定坡腳部位不會局部隆起破壞；同樣坡腳抗隆起穩(wěn)定驗算滿足要求，不一定整體穩(wěn)定性也能滿足要求。但是進入極限狀態(tài)的塑性區(qū)是隨著荷載加大逐漸擴大的。因為坡腳部位通常是應(yīng)力變化梯度最大的部位，在主應(yīng)力差過大時，土體就會進入極限狀態(tài)。 邊坡荷載 極限承載力曲線 應(yīng)力場的計算 ....( 5)..... .....sincot2 ???? ???????? ??? czxuR)1..... .(.212223ziiiPniiz zxz ??? ??????? ??? ??)2..... ..(z 221222????????? ???niixiiiiPzxzx ???? ?????? ???niixziiiiPzxzx1222 3)..... ....(22??應(yīng)力圓半徑 R ......(4)........ .......... ..2 22 ??? xzzxR ??????? ?? 極限 應(yīng)力圓半徑 R )6..... ....(..... .......... .......... .....RRK ur ?xi zi 基坑底面 邊坡下塑性區(qū)的發(fā)展過程 坡比 1: 0 坡比 1: 坡比 1: 坡比 1: 坡比 1: 坡比 1: 坡高 6m，坡頂超載 10kPa ，坡底軟土 c=10kPa， φ=5176。 取寬度 OA=h（ h為坡頂至軟土層頂?shù)纳疃?，?h小于 b,則取 OA=b），求出 OA范圍內(nèi)邊坡荷載合力 P和極限承載力合力 Ru, 定義安全系數(shù) klq= Ru/ P 。 索科洛夫斯基數(shù)值解法結(jié)果是隨坐標變化的一條曲線。 基本構(gòu)造要求： 在土層中 : 對于懸臂結(jié)構(gòu)嵌固深度不少于 對于設(shè)有內(nèi)支撐或錨桿的結(jié)構(gòu)不少于 P Ru o A ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ o A b h OA=h O’ A’ 軟土層 淺部邊坡抗隆起驗算 采用索科洛夫斯基極限平衡方程數(shù)值解法，由被動區(qū)向主動區(qū)遞推。 嵌固深度要求： 懸臂結(jié)構(gòu) ktk≥； 對單支點結(jié)構(gòu) ktk≥； 對多支點結(jié)構(gòu) ktk≥。 武漢地區(qū)近 20年來基本上沒有發(fā)生過樁（墻）底隆起破壞的事例。 此公式不能反映被動區(qū)加固的作用。 φ值過低，很難通過計算，從而需要大大增加樁（墻）的嵌固深度；反之， φ值較大，如超過15176。 此公式為經(jīng)典的理論公式，沒有寬度項，偏于安全。 軟弱土層 填土 一般粘性土 改進的建議是：將下階坡前緣支護樁升高，減少上階坡高，取消上階加固體。 由于錨桿與水泥土加固體交叉，錨桿力將傳遞至加固體。 φ/2 45176。 上下階距離足夠，滿足下階主動區(qū)與上階被動區(qū)分離條件時可分別用常規(guī)方法計算。 冠梁單元示意 分階支護問題 下階主動區(qū)與上階被動區(qū)重疊 下階主動區(qū)與上階被動區(qū)分離