高等土木工地進(jìn)程試驗(yàn)(參考版)
2024-09-07 14:58本頁面
【正文】 Acar, Arman,A,(1988).Pullout response of geotextile and SymP On Georextiles for soil improvement,ISCE,Geotech Special Publication,18。Takao Hirai(1996)The Pullout resistance of geogrids in reinforced soil,Geotextiles and Geomembranes ，P1942[18]Juran,I.。 (1996) Pullout tests on geogrids buried in lateritic soil, Proc. Of the on earth reinforcement, Kyushu University Fukuoka, Japan, Balkema,Rotterdam,ISBN 90 5410 .[15] ，,(1998)Soil interaction characteristics of geotextile and geogrids Sixth International Conference on Geosynthetics,P739744.[16]Ali ,NoAzazi Zakaria amp。 Milligan，.(1989).Scale and other faetors affecting the results of Pullout tests of grids buried in ，P5ll524[12] Rowe,Ho, Fisher,.(1985)，Determination of soil geotextiles interface strength symp on Geotexliles P2534.[13] Chandan Ghosh amp。Aear, Arman,A.(1988).Pullout response of geotextile and SymP. On Geotextiles for soil improvement ISCE,Geotech. Special Publication,18。 參考文獻(xiàn)[1]包承綱. 土工合成材料應(yīng)用原理與工程實(shí)踐[M].北京:中國水利水電出版社,2008[2]張茹，何昌榮，謝嘉瓊，潘俊英，余建華，,2002,21（1）：8793[3]孫訓(xùn)海，土工合成材料界面特性研究：[碩士學(xué)位論文]，天津；天津大學(xué)，2005[4]趙九齋，連運(yùn)港路基沉降研究，巖土工程學(xué)報(bào)2000(6)，P643649[5]杜文山，李小和，深厚層軟基路堤控制后期沉降的固方法的研究，鐵道部研究項(xiàng)目，鐵道部第四勘測(cè)設(shè)計(jì)院，武漢，1998，12[6]喬正壽，京九鐵路孔九段嚴(yán)家閘軟土路堤填筑試驗(yàn)總報(bào)告，鐵道部科研課題研究報(bào)告，[7]周鏡，巖土工程發(fā)展的思考，鐵道建筑技術(shù)2000，[8]Juran,1.。:盡管加筋土試驗(yàn)在近年來有了很大的發(fā)展，但是當(dāng)前的加筋土試驗(yàn)都是在宏觀尺度把握加筋體系的性能，同時(shí)大多數(shù)加筋土試驗(yàn)都是靜載試驗(yàn)，故今后的加筋土試驗(yàn)的主要發(fā)展方向在以下兩個(gè)方面：1）加筋土結(jié)構(gòu)的動(dòng)強(qiáng)度與變形特性試驗(yàn)，以確定加筋體系在不同循環(huán)應(yīng)力比、不同頻率等循環(huán)荷載作用下動(dòng)應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系、不同加筋方案的動(dòng)彈模和阻尼比、加筋層數(shù)與豎筋高度對(duì)土動(dòng)力特性的影響、不同工況下加筋土單元體的動(dòng)強(qiáng)度與破壞形態(tài)。 4. 總結(jié):土工合成材料的用量日益增多，對(duì)于工程實(shí)踐而言，筋土相互作用參數(shù)的合理確定對(duì)加筋土結(jié)構(gòu)的工程質(zhì)量有至關(guān)重要的作用，因此，筋土參數(shù)測(cè)定及其工程力學(xué)特性的了解是非常重要的，其主要意義有以下幾點(diǎn)：1) 驗(yàn)證加筋土結(jié)構(gòu)中加筋的有效性：根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果，研究加筋土的工作機(jī)理，研究加筋體系對(duì)加筋結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性及承載力的貢獻(xiàn)，驗(yàn)證加筋的效果；2）揭示 HV加筋路堤的作用機(jī)理及破壞模式：根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果，分析加筋結(jié)構(gòu)中土顆粒運(yùn)動(dòng)軌跡、破裂面產(chǎn)生與擴(kuò)展規(guī)律及加筋路堤的漸進(jìn)破壞特性，揭示加筋體系下的作用機(jī)理及破壞模式；3) 揭示筋土界面影響因素對(duì)筋土界面相互作用參數(shù)和力學(xué)性質(zhì)的影響規(guī)律；4）建立加筋土結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性分析方法及承載力計(jì)算理論：根據(jù)試驗(yàn)確定極限承載力與筋材的布置、筋材的物理力學(xué)參數(shù)、填土的物理力學(xué)指標(biāo)、土筋間界面參數(shù)及路堤幾何參數(shù)的關(guān)系表達(dá)式，建立加筋土結(jié)構(gòu)體系的穩(wěn)定性分析方法及承載力計(jì)算理論。4）試驗(yàn)條件:不同尺寸的試驗(yàn)裝置，會(huì)導(dǎo)致不同的邊界效應(yīng)。3）測(cè)試方法的區(qū)別，總體而言，根據(jù)筋土界面相互作用特征[19]，測(cè)試方法可分為拉拔試驗(yàn)與直接剪切試驗(yàn)之分。試驗(yàn)用土的物理力學(xué)性質(zhì)和狀態(tài)指標(biāo)區(qū)別，如土體的含水量、密實(shí)度、粒徑級(jí)配等。但是考慮試驗(yàn)裝置尺寸效應(yīng)、加筋情況和拉拔力估算方法的測(cè)試方法至今尚未建立Hidetoshi Ochiai(1996)[17]。近些年來圍繞不同目標(biāo)，己經(jīng)開展大量的加筋土試驗(yàn)，并有豐富的試驗(yàn)成果。故在試驗(yàn)中，應(yīng)分層填土后用微型振搗器按統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)振搗；當(dāng)整個(gè)加筋體系模型布設(shè)好后，按照統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)用預(yù)制專用模具進(jìn)行預(yù)壓，通過預(yù)壓荷載與預(yù)壓沉降值檢驗(yàn)和控制加筋土試樣的密實(shí)度。離心機(jī)試驗(yàn)在加筋土工程中已有應(yīng)用,可以用來研究擋土墻或者加筋土體與筋材之間的相互作用,在離心機(jī)運(yùn)行的過程中環(huán)可以模擬加筋土的施工過程。Lm為模型尺寸。圖8 大型位移剪切試驗(yàn)示意圖大型位移剪切試驗(yàn)可以得到殘余狀態(tài),以求得粘土與膜的光滑表面之間的殘余強(qiáng)度,大型位移剪切試驗(yàn)對(duì)其他土工材料界面也是適用的。通過動(dòng)載模型試驗(yàn),可以獲得加筋路堤的變形特性與應(yīng)力分布規(guī)律，觀察失穩(wěn)形態(tài)。采用伺服控制循環(huán)加載模型試驗(yàn)系統(tǒng)模擬不同行車速度的交通荷載，一般采用的動(dòng)荷載幅值為10~80kPa、荷載頻率為315HZ，采用等幅正弦波和接近實(shí)測(cè)動(dòng)應(yīng)力的單向脈沖等自定義波形加載。加筋土動(dòng)載模型試驗(yàn)一般是在綜合分析我國公路現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)路基動(dòng)應(yīng)力統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)基礎(chǔ)上，考慮相似模型比例，確定施加的動(dòng)荷載類型、幅值、荷載頻率。 考慮到試樣的尺寸效應(yīng)， ，筋材布置方式一般采用1~3層滿布加筋或非滿布加筋形式。 加筋土動(dòng)力實(shí)驗(yàn)采用雙壓力室飽和土動(dòng)靜三軸測(cè)試系統(tǒng)，進(jìn)行循環(huán)荷載下加筋土的三軸試驗(yàn)。這主要是由于中主應(yīng)力的影響，因?yàn)槠矫鎽?yīng)變中，故三個(gè)主應(yīng)力之和就比軸對(duì)稱三軸實(shí)驗(yàn)（）的主應(yīng)力之和要大。通
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