多層框架商場畢業(yè)設(shè)計計算書(參考版)
2024-08-27 11:32本頁面
【正文】 m)VlC(mm)N(mm)MlC/VlCh0N/fcmbh0E柱4600560()23600560()22。:⑴.驗算截面尺寸:hW=h0=565 mmhW /b=565/300=4,屬于腹梁.=300565=605963NV=120590N可知,截面符合條件.⑵.驗算是否需要計算配置箍筋:=300565=V=可知,需按構(gòu)造配箍.⑶箍筋選擇:梁端加密區(qū)箍筋取雙肢Ф8100,箍筋用HPB235級(fy=210N/mm2).非加密區(qū)箍筋 取雙肢Ф8150 框架梁縱向鋼筋計算表層次截面M(KNm KN當(dāng)梁上部受拉時,按矩形截面設(shè)計。m支座E：Mmax= KN柱底軸壓 需調(diào)整可知一層柱端組合的彎矩設(shè)計值應(yīng)符合下式要求橫向框架E柱柱端組合彎矩設(shè)計值的調(diào)整層次4321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底rRE (∑MC=ηC∑MB)rRE N2. D柱:經(jīng)計算當(dāng)軸力N=fCAC=6002/1000=，:橫向框架D柱柱端組合彎矩設(shè)計值的調(diào)整層次4321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底rRE (∑MC=ηC∑MB)rRE N橫向框架C柱柱端組合彎矩設(shè)計值的調(diào)整層次4321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底rRE (∑MC=ηC∑MB)182rRE N橫向框架B柱柱端組合彎矩設(shè)計值的調(diào)整層次4321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底rRE (∑MC=ηC∑MB)rRE N八、柱端剪力組合和設(shè)計值的調(diào)整橫向框架E柱剪力組合與調(diào)整(kN). 層次SGKSQKSEK(1)SEK(2)νRE[(SGK+)++1SQK+V=rRE[ηVC(M bC+MlC)/ln]124321橫向框架D柱剪力組合與調(diào)整(kN)層次SGKSQKSEK(1)SEK(2)νRE[(SGK+)++1SQK+V=rRE[ηVC(M bC+MlC)/ln]12435421橫向框架C柱剪力組合與調(diào)整(kN)層次SGKSQKSEK(1)SEK(2)νRE[(SGK+)++1SQK+V=rRE[ηVC(M bC+MlC)/ln]124321橫向框架B柱剪力組合與調(diào)整(kN)層次.SGKSQKSEK(1)SEK(2)νRE[(SGK+)++1SQK+V=rRE[ηVC(M bC+MlC)/ln]124321橫向框架A柱剪力組合與調(diào)整(kN)層次SGKSQKSEK(1)SEK(2)νRE[(SGK+)++1SQK+V=rRE[ηVC(M bC+MlC)/ln]124321第六部分 截面設(shè)計一、框架梁以第一層ED跨框架梁主計算梁的最不利內(nèi)力經(jīng)以上計算可知，梁的最不利內(nèi)力如下：跨間：Mmax= KN柱底軸壓[UN]=N/ACfC=103/〈 無需調(diào)整第2層，柱頂軸壓比[UN]=N/ACfC=103/〈 無需調(diào)整。,1. E柱:第4層，柱頂軸壓比[UN]=N/ACfC=103/〈 無需調(diào)整?！芃B為節(jié)點(diǎn)左右梁端截面順時針或逆時針方向組合的彎矩設(shè)計值之和。mMrb=mMrb=mMrb=mMrb=mMrb=mMrb=mMrb=m Mrb=VGb梁在重力荷載代表值作用下，按簡支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計。mVE= MEMD/L+1/2(q1+q21+q22)L=()/6+1/26=＞0X=VE/q=rREMmax=[+]= kNm右震：ME=mVE=(+)/6+(++)1/26=0X=VE/q=(++)=Mmax=ME+ VE(q1+q21+q22)X2 =+1/2 = kN（1）均布荷載作用下如下圖（ 將三角形，梯形荷載轉(zhuǎn)換為均布荷載）VE=ME+MD/L+1/2(q1+q21+q22)L求X，（其中X為最大正彎矩截面至E支座的距離）則X可由下式求得VD=(q1+q21+q22)X將求得的X值代入下式即可得跨間最大正彎矩值MmaxMmax=MD+VDX1/2(q1+q21+q22)X2若VD≤0,則：Mmax=M D梁上荷載設(shè)計值q1= q21=5/8=q22=65/8=左震：ME=ηVb—梁端剪力增大系數(shù)?？蚣芰簝?nèi)力組合本方案考慮了三種內(nèi)力組合，+,++。mMDC= q2L22 (12a2+a3)/12 =[12(5/13)2+(5/13)2]/12 =mMDC= q2L22 (12a2+a3)/12 =6[12(5/13)2+(5/13)2]/12 =mMDC=q1L22/12+q2L12 (12a2+a3)/12 =+[12(5/13)2+(5/13)2]/12 =mMED=q1L12/12+5q2L22/96 =62/12+562/96 =m)41～3橫向框架活載匯總表層次q2(kN/m)P1(kN)P2(kN)M1(kNm(2)對于1～3層q2=3=P1=331/(22)=P2=331/(24)=63kN集中力矩：M1=P1e1=()/2=m活載作用下柱的內(nèi)力計算活載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示：各層恒荷載作用圖（1）對于4層，q2=23=6kN/mP1=331/222=18kNP2=331/224=36kN集中力矩 M1=P1e1=18()/2=m)478050124861378050124861278050124861161866113548梁端彎矩、剪力及柱軸力分別按以下公式計算：MLb=ilb(Mbi+1+Mui,J)/(iLb+irb)Mrb=irb(Mbi+1+Mui,J)/(iLb+irb)Vb=(MLb+Mrb)/LNi=∑(VLbVrb)k具體計算過程見下表： 梁端彎矩、剪力的計算層次ED梁DC梁MLbMrbLVbMLbMrbLVb46362616梁端彎矩、剪力的計算層次CB梁BA梁MLbMrbLVbMLbMrbLVb46636626635166梁端柱軸力的計算層次柱 軸 力E軸 柱ND軸 柱NC軸 柱NB軸 柱NA軸 柱N432811第五部分 豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算（橫向框架內(nèi)力計算）一、計算單元的選擇確定?、圯S線橫向框架進(jìn)行計算，如下圖所示：二、荷載計算恒載作用下柱的內(nèi)力計算恒荷載作用下各層框架上的荷載分布如下圖所示：各層梁上作用的恒荷載（1）對于第4層，q1代表橫梁自重，為均布荷載形式q1=25=q2為屋面板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載q2=3=PP2分別由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒載，它包括主梁自重、縱梁自重、樓板重等重力荷載，計算如下：P1=(331/2+325)2=P2=(331/2+325)2=集中力矩 M1=P1e1 =()/2 =m)478050116207378050116207278050116207161866113548各層柱端彎矩及剪力計算層次hi(m)Vi(kN)∑DiJ(N/mm)中柱Di1(N/mm)Vi1(kN)ky(m)Mbi1(kN各層柱端彎矩及剪力計算層次hi(m)Vi(kN)∑DiJ(N/mm)邊柱Di1(N/mm)Vi1(kN)ky(m)Mbi1(kN四、水平地震作用下框架內(nèi)力計算框架柱端剪力及彎矩分別按下列公式計算ViJ=DiJVi/∑DiJ （i—層，J—柱）下端 MbiJ=ViJm)GiHi/∑GJHJFi(kN)Vi(kN)4321184971∑各質(zhì)點(diǎn)水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布三、多遇水平地震作用下的位移驗算水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移(△U)i和頂點(diǎn)位移Ui分別按下式計算：(△U)i=Vi/∑DiJUi=∑(△U)k各層的層間彈性位移角θe=(△U)i/hi，根據(jù)《抗震規(guī)范》，考慮磚填充墻抗側(cè)力作用的框架，層間彈性位移角限值[θe]＜1/550。 T1為自振周期，a1=()=結(jié)構(gòu)總的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值FEKFEK=a1Geq====T1=，所以應(yīng)考慮頂部附加水平地震作用。結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想側(cè)移計算過程見下表：結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想側(cè)移計算層次Gi(kN)VGi(kN)∑Di(N/mm)△Ui(mm)Ui(mm)4780501378050127805011131618661T1=(UT)1/2=() 1/2=(S)二、水平地震作用及樓層地震剪力的計算本結(jié)構(gòu)高度不超過40m，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切型主，故可用底部剪力法計算水平地震作用，即：結(jié)構(gòu)等效總重力荷載代表值GeqGeq=∑Gi=(+++)=計算水平地震影響系數(shù)a1查表得二類場地近震特征周期值Tg=查表得高防烈度為7度的amax=a1=(Tg/T1)rη2amax注：r為曲線下降段的衰減指數(shù)。二、重力荷載代表值的計算第一層（1）梁、柱類別凈跨（mm）截面(mm
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