【正文】 最后預(yù)祝中國(guó)地質(zhì)大學(xué)長(zhǎng)城學(xué)院發(fā)展越來(lái)越好，前程似錦！值得下載。對(duì)于這些不足，我會(huì)在今后的工作、生活中努力去改正，并利用自已所學(xué)到的知識(shí)，為社會(huì)作更多的貢獻(xiàn)，成為一個(gè)對(duì)社會(huì)有用的人。畢業(yè)設(shè)計(jì)可以說(shuō)是我最后一次向老師們學(xué)習(xí)的機(jī)會(huì)了，也正是因?yàn)槔蠋煹慕虒?dǎo)，設(shè)計(jì)才得以完成。在我畢業(yè)設(shè)計(jì)這段時(shí)間，無(wú)論是在學(xué)習(xí)還是在生活上，恩師都給予了我無(wú)微不至的關(guān)懷。參考文獻(xiàn)[1] 梁博. 減速器設(shè)計(jì)的傳動(dòng)比分配問(wèn)題 科技信息[J].2008,03．[2] 曾韜．螺旋錐齒輪設(shè)計(jì)與加工[M]．哈爾濱：哈爾濱工業(yè)大學(xué)出版社，1989．[3] [J].科技信息 2007,09．[4] 劉惟信．圓錐齒輪與雙曲面齒輪傳動(dòng)[M]．北京：人民交通出版社，1980[5] 劉惟信．汽車(chē)車(chē)橋設(shè)計(jì)[M]．北京：人民交通出版社，2003．[6] 成大先．機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)[M]．北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2002．[7] [J].軸承 2007,11.[8] 劉品，李哲．機(jī)械精度設(shè)計(jì)與檢測(cè)基礎(chǔ)[M]．哈爾濱：哈爾濱工業(yè)大學(xué)出版社，2004．[9] [J].現(xiàn)代零部件 2004,09．[10] 吳訓(xùn)成，毛世民．點(diǎn)接觸齒面嚙合分析的基本公式及其應(yīng)用研究[J]．機(jī)械設(shè)計(jì)，2000，17(2)．[11] [J]. 2006,12．[12] 濮良貴，紀(jì)名剛．機(jī)械設(shè)計(jì)[M]．北京：高等教育出版社，1996．[13] H. A. Rothbart. Cans. 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mm22齒側(cè)間隙=23弦齒厚==24弦齒高==差速器齒輪的尺寸受結(jié)構(gòu)限制，而且承受的載荷較大，它不像主減速器齒輪那樣經(jīng)常處于嚙合狀態(tài)，只有當(dāng)汽車(chē)轉(zhuǎn)彎或左右輪行駛不同的路程時(shí)，或一側(cè)車(chē)輪打滑而滑轉(zhuǎn)時(shí)，差速器齒輪才能有嚙合傳動(dòng)的相對(duì)運(yùn)動(dòng)。18根錐角；=176。17面錐角；=176。=176。==。=11節(jié)錐距=12周節(jié)==13齒頂高。8軸交角=90176。序號(hào)項(xiàng)目計(jì)算公式計(jì)算結(jié)果1行星齒輪齒數(shù)≥10，應(yīng)盡量取最小值=102半軸齒輪齒數(shù)=14～25，且需滿(mǎn)足式（34）=203模數(shù)=4齒面寬b=(～)A。m；在此取5433N的壓力角。的少，故可以用較大的模數(shù)以提高輪齒的強(qiáng)度。最小齒數(shù)可減少到10，并且在小齒輪（行星齒輪）齒頂不變尖的條件下，還可以由切向修正加大半軸齒輪的齒厚，從而使行星齒輪與半軸齒輪趨于等強(qiáng)度。 再按下式初步求出圓錐齒輪的大端端面模數(shù)m m====得= =20=（5）壓力角目前，176。 =90176。在此=11，=20 滿(mǎn)足以上要求。半軸齒輪的齒數(shù)采用14～25，大多數(shù)汽車(chē)的半軸齒輪與行星齒輪的齒數(shù)比z1/～。m.根據(jù)上式== 所以預(yù)選其節(jié)錐距A=48mm（3）行星齒輪與半軸齒輪的選擇為了獲得較大的模數(shù)從而使齒輪有較高的強(qiáng)度，應(yīng)使行星齒輪的齒數(shù)盡量少。 （2）行星齒輪球面半徑的確定 圓錐行星齒輪差速器的結(jié)構(gòu)尺寸，通常取決于行星齒輪的背面的球面半徑，它就是行星齒輪的安裝尺寸，實(shí)際上代表了差速器圓錐齒輪的節(jié)錐距，因此在一定程度上也表征了差速器的強(qiáng)度。差速器的輪廓尺寸也受到主減速器從動(dòng)齒輪軸承支承座及主動(dòng)齒輪導(dǎo)向軸承座的限制。由于其具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、工作平穩(wěn)、制造方便、用于公路汽車(chē)上也很可靠等優(yōu)點(diǎn)，故廣泛用于各類(lèi)車(chē)輛上。普通的對(duì)稱(chēng)式圓錐齒輪差速器由差速器左右殼，兩個(gè)半軸齒輪，四個(gè)行星齒輪，行星齒輪軸，半軸齒輪墊片及行星齒輪墊片等組成。因此在汽車(chē)轉(zhuǎn)彎行駛或其它行駛情況下，都可以借行星齒輪以相應(yīng)轉(zhuǎn)速自轉(zhuǎn)，使兩側(cè)驅(qū)動(dòng)車(chē)輪以不同轉(zhuǎn)速在地面上滾動(dòng)而無(wú)滑動(dòng)。當(dāng)行星齒輪4除公轉(zhuǎn)外，還繞本身的軸5以角速度自轉(zhuǎn)時(shí)（），嚙合點(diǎn)A的圓周速度為=+，嚙合點(diǎn)B的圓周速度為=。當(dāng)行星齒輪只是隨同行星架繞差速器旋轉(zhuǎn)軸線(xiàn)公轉(zhuǎn)時(shí)，顯然，處在同一半徑上的A、B、C三點(diǎn)的圓周速度都相等（），其值為。A、B兩點(diǎn)分別為行星齒輪4與半軸齒輪1和2的嚙合點(diǎn)。差速器殼3與行星齒輪軸5連成一體，形成行星架。因?yàn)楸拒?chē)屬于輕型載貨汽車(chē)，主要在較好的路面上行駛，所以采用成本低廉、結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單的對(duì)稱(chēng)式圓錐行星齒輪差速器。為了提高汽車(chē)的通過(guò)性，似乎是鎖緊系數(shù)愈大愈好，但是過(guò)大的鎖緊系數(shù)如前所述，不但對(duì)汽車(chē)轉(zhuǎn)向操縱的輕便靈活性、行駛的穩(wěn)定性、傳動(dòng)系的載荷、輪胎磨損和燃料消耗等，有不同程度的不良影響，而且無(wú)助于進(jìn)一步提高驅(qū)動(dòng)車(chē)輪抗滑能力。 （3）自鎖式差速器為了充分利用汽車(chē)的牽引力，保證轉(zhuǎn)矩在驅(qū)動(dòng)車(chē)輪間的不等分配以提高抗滑能力，并避免上述強(qiáng)制鎖止式差速器的缺點(diǎn)，創(chuàng)造了各種類(lèi)型的自鎖式差速器。此時(shí)左、右驅(qū)動(dòng)車(chē)輪可以傳遞由附著力決定的全部轉(zhuǎn)矩。差速器殼的輪廓尺寸也受到從動(dòng)齒輪及主動(dòng)齒輪導(dǎo)向軸承支座的限制。例如加進(jìn)摩擦元件以增大其內(nèi)摩擦，提高其鎖緊系數(shù)；或加裝可操縱的、能強(qiáng)制鎖住差速器的裝置——差速鎖等。（1）對(duì)稱(chēng)式圓錐行星齒輪差速器 普通的對(duì)稱(chēng)式圓錐行星齒輪差速器，普通的對(duì)稱(chēng)式圓錐行星齒輪差速器由差速器左、右殼，2個(gè)半軸齒輪，4個(gè)行星齒輪(少數(shù)汽車(chē)采用3個(gè)行星齒輪，小型、微型汽車(chē)多采用2個(gè)行星齒輪)，行星齒輪軸(不少裝4個(gè)行星齒輪的差逮器采用十字軸結(jié)構(gòu))，半軸齒輪及行星齒輪墊片等組成。差速器用來(lái)在兩輸出軸間分配轉(zhuǎn)矩，并保證兩輸出軸有可能以不同的角速度轉(zhuǎn)動(dòng)。這不僅會(huì)加劇輪胎的磨損與功率和燃料的消耗，而且可能導(dǎo)致轉(zhuǎn)向和操縱性能惡化。例如，轉(zhuǎn)彎時(shí)內(nèi)、外兩側(cè)車(chē)輪行程顯然不同，即外側(cè)車(chē)輪滾過(guò)的距離大于內(nèi)側(cè)的車(chē)輪；汽車(chē)在不平路面上行駛時(shí)，由于路面波形不同也會(huì)造成兩側(cè)車(chē)輪滾過(guò)的路程不等；即使在平直路面上行駛，由于輪胎氣壓、輪胎負(fù)荷、胎面磨損程度不同以及制造誤差等因素的影響，也會(huì)引起左、右車(chē)輪因滾動(dòng)半徑的不同而使左、右車(chē)輪行程不等。校核合格以后，進(jìn)行了軸承的選擇和校核。本章介紹了單級(jí)減速、雙級(jí)減速、雙速減速、單級(jí)貫通、雙級(jí)貫通、主減速及輪邊減速等主減速器的減速形式，由于本車(chē)是輕型載貨汽車(chē)，通過(guò)對(duì)比決定采用單級(jí)主減速器；然后對(duì)采用何種齒輪類(lèi)型進(jìn)行了討論，最后根據(jù)實(shí)際情況決定采用雙曲面齒輪。對(duì)于軸承D,徑向力 ()KN軸向力FAc=0當(dāng)量動(dòng)載荷 Q=XR=YA e=[6]此時(shí)X=1,Y=0, 所以Q=。KN從動(dòng)齒輪徑向力 KN從動(dòng)輪齒寬中點(diǎn)處分度圓直徑mm對(duì)于軸承C,徑向力 ()KN軸向力當(dāng)量動(dòng)載荷 Q=XR=YA 其中e=[6]此時(shí)X=1,Y=0, 所以Q=。由上式可得軸承A的使用壽命代入公式()得 C=A軸承選 32307 GB/T 29794[6]對(duì)于軸承B，承受徑向載荷和徑向載荷所以采用圓錐滾子軸承，所承受的當(dāng)量動(dòng)載荷Q=XR+YA Q——當(dāng)量動(dòng)載荷 X——徑向系數(shù) Y——軸向系數(shù) Q=根據(jù)公式()得 C=B軸承選 30208 GB/T 29794[6]（2）從動(dòng)齒輪軸承的選擇初選c=75mm,d=85mm.KN從動(dòng)齒輪軸向力 ()——從動(dòng)齒輪中點(diǎn)螺旋角，176。對(duì)于載貨汽車(chē)和公共汽車(chē)可取30～35 km/h，在此取35km/h。 主減速器軸承的布置尺寸(1)主動(dòng)齒輪軸承的選擇初選 a=65,b=40軸承A，B的徑向載荷分別為 （） （）已知 =，=，a=65mm,b=40mm, 所以由式（）和（）得:軸承A的徑向力 軸承B的徑向力KN軸承A，B的徑向載荷分別為 KN 對(duì)于軸承A，承受軸向載荷和徑向載荷所以采用圓錐滾子軸承，所承受的當(dāng)量動(dòng)載荷Q=XR+YA Q——當(dāng)量動(dòng)載荷 X——徑向系數(shù) Y——軸向系數(shù) 此時(shí)X=，Y=[6]所以Q=+=根據(jù)公式： ()式中: ——為溫度系數(shù)。當(dāng)主減速器的齒輪尺寸，支承形式和軸承位置已確定，則可計(jì)算出軸承的徑向載荷[7]。但如果采用圓錐滾子軸承作支承時(shí)，還應(yīng)考慮徑向力所應(yīng)起的派生軸向力的影響。在此平面內(nèi)又可分為沿切線(xiàn)方向的圓周力F和沿節(jié)圓母線(xiàn)方向的力。d1m——該齒輪的齒面寬中點(diǎn)處的分度圓直徑。經(jīng)計(jì)算為261Ｎ作用在主減速器主動(dòng)錐齒輪上的當(dāng)量轉(zhuǎn)矩可按下式計(jì)算: ()式中：——發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩，在此取300N汽車(chē)在行駛過(guò)程中，由于變速器擋位的改變，且發(fā)動(dòng)機(jī)也不全處于最大轉(zhuǎn)矩狀態(tài)，故主減速器齒輪的工作轉(zhuǎn)矩處于經(jīng)常變化中。該法向力可分解為沿齒輪切向方向的圓周力、沿齒輪軸線(xiàn)方向的軸向力及垂直于齒輪軸線(xiàn)的徑向力。滲硫后摩擦系數(shù)可以顯著降低，故即使?jié)櫥瑮l件較差，也會(huì)防止齒輪咬死、膠合和擦傷等現(xiàn)象產(chǎn)生[5]。對(duì)于滑動(dòng)速度高的齒輪，為了提高其耐磨性，可以進(jìn)行滲硫處理。這種表面不應(yīng)用于補(bǔ)償零件的公差尺寸，也不能代替潤(rùn)滑[3]。在此，齒輪所采用的鋼為20CrMnTi用滲碳合金鋼制造的齒輪，經(jīng)過(guò)滲碳、淬火、回火后，輪齒表面硬度應(yīng)達(dá)到58～64HRC，而心部硬度較低，當(dāng)端面