【正文】 2ytf/4將下部跨間截面 3 根 18 的 HRB400 的鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋(As=763mm 2)，再計(jì)算相應(yīng)的受拉鋼筋 ，即支座 A 上部：s????????? 39。2 ???????? 39。39。A 支座： 右震作用下內(nèi)力最大 ?????? ?B 支座： .2. .72B k????????跨間彎矩取左震作用下， ? k? ?翼緣的計(jì)算寬度（如上）取 39。梁端加密區(qū)的箍筋取 2 肢 ，箍筋用 級(jí)鋼1508?235HPB，則考慮地震作用組合的 T 形截面的框架梁，其斜截面受210/yvfNm?剪承載力應(yīng)符合： ?????????即 ?????加密區(qū)長度取 中大值，則取(.,)bh?非加密區(qū)的箍筋取 肢設(shè)置 ，箍筋設(shè)置滿足要求。39。()3(5)sysMmfha?????實(shí)取 （ 2156ms）42?支座 上部lB6239。2ytf/4將下部跨間截面 3 根 20 的 HRB400 的鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋(As=941mm 2)，再計(jì)算相應(yīng)的受拉鋼筋 ，即支座 A 上部：s????????? 39。2 ..scfMbh???????? 39。39。/1/..1f??這種情況不起控制作用，故取 39。A 支座： 右震作用下內(nèi)力最大 ?????? ?B 支座： .8. .2B k????????跨間彎矩取左震作用下， ? k? ?當(dāng)梁下部受拉時(shí)，按 T 形截面來設(shè)計(jì)，當(dāng)梁上部受拉時(shí)，按矩形截面來設(shè)計(jì)翼緣的計(jì)算寬度：1．按計(jì)算跨度 考慮 ???2．梁凈距 考慮 ns 39。底層是指無地下室的基礎(chǔ)以上或地下室以上的首層。 b——節(jié)點(diǎn)左右梁端截面反時(shí)針或順時(shí)針方向組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和； ——柱端彎矩增大系數(shù)；三級(jí)框架為 。由于柱是偏心受力構(gòu)件且一般采用對(duì)稱配筋，故應(yīng)從上訴組合中求出下列最不利內(nèi)力：及相應(yīng)的 NmaxM及相應(yīng)的 M及相應(yīng)的 Min表見附表 2，3。其中應(yīng)注意，如果， ，即最大彎矩發(fā)生在支座處時(shí)， 的計(jì)0AV?Max算公式不同。???? 31..??右震 ??????(.1.).2.???則 ..xm??即最大彎矩發(fā)生在距離支座 處。 計(jì)算跨間最大彎矩計(jì)算跨間最大彎矩時(shí)，可根據(jù)梁端彎矩組合值及梁上荷載設(shè)計(jì)值，由平衡條件來確定。RE?表 721 承載力抗震調(diào)整系數(shù) RE偏壓柱受彎梁軸壓比 軸壓比 受剪 梁內(nèi)力組合表該框架內(nèi)力組合共考慮了四種內(nèi)力組合， ，+.4, ，+.409()wS??????????，各層梁的內(nèi)力組合結(jié)果見附表，其中豎向荷載作用下357的梁端彎矩為經(jīng)過調(diào)幅后的彎矩(調(diào)幅系數(shù)為 )。均布活荷載的組合系數(shù)為 ，風(fēng)荷載組合值系數(shù)為 ，地震荷載組合值系數(shù)為 ； 承載力抗震調(diào)整系數(shù)從理論上講，抗震設(shè)計(jì)中采用的材料強(qiáng)度設(shè)計(jì)值應(yīng)高于非抗震設(shè)計(jì)時(shí)的材料強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。永久荷載的分項(xiàng)系數(shù)按規(guī)定來?。寒?dāng)其效應(yīng)對(duì)結(jié)構(gòu)不利時(shí)，對(duì)由可變荷載效應(yīng)控制的組合取 ，對(duì)由永久荷載效應(yīng)控制的組合取 ；當(dāng)其效應(yīng)對(duì)結(jié)構(gòu)有利時(shí)，一般情況下取 ，對(duì)結(jié)構(gòu)的傾覆、滑移或漂移驗(yàn)算取。 作用效應(yīng)組合結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件在使用期間，可能遇到同時(shí)承受永久荷載和兩種以上可變荷載的情況。 框架梁內(nèi)力組合梁內(nèi)力控制截面一般取兩端支座截面及跨中截面。表 634 活荷載作用下梁端剪力及柱軸力 )(KN荷載引起剪力 彎矩引起剪力 總剪力 柱軸力AB 跨 BC 跨 AB 跨 BC 跨 AB 跨 BC 跨 A 柱 B 柱層次VA=VB VB=VC VA=－V B VB=VC VA VB VB=VCN 頂=N底N 頂=N底5 0 4 0 3 0 2 0 1 0 表 635 雪荷載作用下梁端剪力及柱軸力 )(KN荷載引起剪力 彎矩引起剪力 總剪力 柱軸力AB 跨 BC 跨 AB 跨 BC 跨 AB 跨 BC 跨 A 柱 B 柱層次VA=VB VB=VC VA=－V B VB=VC VA VB VB=VC N 頂=N 底N 頂=N底5 0 4 0 3 0 2 0 1 0 表 636 豎向荷載作用下邊柱剪力 )(KN恒載作用下 活載作用下 雪載作用下層次 M 上 M 下 V M 上 M 下 V M 上 M 下 V5 4 3 2 1 表 637 豎向荷載作用下中柱剪力 )(KN恒載作用下 活載作用下 雪載作用下層次 M 上 M 下 V M 上 M 下 V M 上 M 下 V5 4 3 2 1 ()7314()4526()()()06971.()0534657圖 635 活載、雪載作用下梁剪力、柱軸力圖 )(KN注：圖中括號(hào)中數(shù)值為雪載作用下的剪力、軸力。?中 ????????‘邊 邊 lBC ?0..6032239。③ 柱端剪力計(jì)算： lMV下上 ??（3）雪荷載作用下①荷載等效及固端彎矩 2339。2，計(jì)算原理是桿件彎矩平衡，即 跨 ABlMVBABA??? 跨 因?yàn)?跨倆端彎矩相等，故C0?CBV② 柱的軸力計(jì)算：頂層柱頂軸力由節(jié)點(diǎn)剪力和節(jié)點(diǎn)集中力疊加得到，柱底軸力等于柱頂軸力。（2）活載作用下梁的剪力以及柱的軸力、剪力計(jì)算① 梁端剪力由兩部分組成：，計(jì)算公式為： 為梯形荷載)1(2???lqVBA 2q 為三角形荷載39。中中 lpB ??????35..16122中‘中其余層梯形荷載化為等效均布荷載 2323()(.)?????‘邊 同理，其余層各桿的固端彎矩為mKNpBC/???中 ????‘邊 邊lpBC ????..6932239?；钶d作用下，頂層梯形荷載化為等效均布荷載 23235(1)(.)??????????‘邊 mKNBC/?中用彎矩二次分配法并可利用結(jié)構(gòu)對(duì)稱性取二分之一結(jié)構(gòu)計(jì)算。但求得的梁的跨中彎矩卻比最不利荷載位置法的計(jì)算結(jié)果要小，因此對(duì)梁跨中彎矩應(yīng)乘以 的系數(shù)予以增大。上M下為柱長度。其余層軸力計(jì)算同頂層，但需要考慮該層上部柱的軸力的傳遞。139。239。梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而得，而柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點(diǎn)集中力疊加得到，計(jì)算恒載作用時(shí)的柱底軸力，要考慮柱的自重。???中 ????‘中 中 用彎矩二次分配法來計(jì)算恒載作用下的梁端、柱端彎矩。 alpq ， （三角形荷載）lq)21(3????21??p85 圖 631 荷載的等效頂層梯形荷載化為等效均布荷載 253215)(ABABgg‘邊 .???????5152688C?‘中則頂層各桿的固端彎矩為跨： KNm????????‘邊 邊跨：一端為固定支座，一端為滑動(dòng)支座C39。梁端和柱端彎矩采用彎矩二次分配法來計(jì)算，計(jì)算時(shí)先對(duì)各節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩進(jìn)行第一次分配，向遠(yuǎn)端傳遞(傳遞系數(shù)為 1/2)，然后對(duì)由于傳遞而產(chǎn)生的不平衡彎矩再進(jìn)行分配，不再傳遞，到此為止，由于結(jié)構(gòu)和荷載均對(duì)稱，故計(jì)算時(shí)可用半框架。這里從略。圖 522 左風(fēng)作用下框架彎矩圖 )(KN..17569028645圖 523 左風(fēng)作用下梁端剪力及柱軸力圖 豎向荷載作用下橫向框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計(jì)算 計(jì)算單元取 3 軸線橫向框架進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算單元寬度為 ，如圖所示，由于房間內(nèi)布置有次梁，故直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的水平陰影線所示，計(jì)算單元內(nèi)的其余樓面荷載則通過次梁和縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點(diǎn)上。ny表 523 各層邊柱柱端彎矩及剪力計(jì)算層次 /ihmiVkN/()ijDm?1i1iVKy M上 下5 121976 24150 4 121976 24150 3 121976 24150 2 121976 24150 1 95604 21390 表 524 各層中柱柱端彎矩及剪力計(jì)算層次/ihmiVkN/()ijDm?1i1iVKY M上 下5 121976 36838 4 121976 36838 3 121976 36838 2 121976 36838 1 95604 26412 注：表中彎矩單位為 ,剪力單位為 KN。 風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算計(jì)算方法與地震作用下的相同,都采用 D 值法。 頂層 (09)???? 中間層 .5. 底層 24536()742F3=圖 521 等效節(jié)點(diǎn)集中風(fēng)荷載計(jì)算簡(jiǎn)圖(kN) 風(fēng)荷載作用下的水平位移驗(yàn)算 根據(jù)水平荷載，計(jì)算層間剪力，再依據(jù)層間側(cè)移剛度，計(jì)算出各層的相對(duì)側(cè)移和絕對(duì)側(cè)移。z? 將風(fēng)荷載換算成作用于框架每層節(jié)點(diǎn)上的集中荷載，如下表：表 521 風(fēng)荷載計(jì)算層次 z?s?Z(m) z?0?2()Am()wPkN()Vk5 4 3 2 1 其中，A 為一榀框架各層節(jié)點(diǎn)的受風(fēng)面積，取上層的一半和下層的一半之和，頂層取到女兒墻頂，底層只取到下層的一半。 《荷載規(guī)范》規(guī)定，對(duì)于高度大于 30m，且高s?寬比大于 的房屋結(jié)構(gòu)，應(yīng)采用風(fēng)振系數(shù) 來考慮風(fēng)壓脈動(dòng)的影響。y表 514 各層邊柱柱端彎矩及剪力計(jì)算層次 /ihmiVkN/()ijDm?1i1iVKy M上 下5 121976 24150 4 121976 24150 3 121976 24150 2 121976 24150 1 95604 21390 表 515 各層中柱柱端彎矩及剪力計(jì)算層次 /ihmiVkN/()ijDm?1i1iVKY M上 下5 121976 36838 4 121976 36838 3 121976 36838 2 121976 36838 1 95604 26412 注：表中彎矩單位為 ,減力單位為 KNkNm?梁端彎矩、剪力及柱軸力分別按下式來計(jì)算 ??1,llbubijijrMi?? ,rijijlrbi 2bVl? ??nribkikN???表 516 梁端彎矩、剪力及柱軸力計(jì)算邊梁 走道梁 柱軸力層次 lbMrlbVlbMrblbV邊柱 N 中柱 N5 4 3 2 1 水平地震作用下框架的彎矩圖、梁端剪力圖及柱軸力圖如圖所示： 圖 512 左地震作用下框架彎矩圖 )(KN圖 513 左地震作用下梁端剪力及柱軸力圖 橫向風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力和側(cè)移計(jì)算 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值垂直于建筑物表面上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值當(dāng)計(jì)算主要承重結(jié)構(gòu)時(shí)按下式來計(jì)算： 0kzszw???式中， —風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m2）k?—高度 Z 處的風(fēng)振系數(shù)z? —風(fēng)荷載體型系數(shù)s?—風(fēng)壓高度變化系數(shù)z—基本風(fēng)壓（kN/m2）0由《荷載規(guī)范》 ，徐州地區(qū)重現(xiàn)期為 50 年的基本風(fēng)壓： =，地面0?粗糙度為 B 類?！聦訉痈邔?duì)該層層高的比值 及 查表得。ckmn —上下梁的相對(duì)線剛度變化的修正值，由上下梁相對(duì)線剛度比值1 及 查表得。 水平地震作用下框架內(nèi)力計(jì)算將層間剪力分配到該層的各個(gè)柱子，即求出柱子的剪力，再由柱子的剪力和反彎點(diǎn)高度來求柱上、下端的彎矩。jH具體計(jì)算過程如下表，各樓層的地震剪力按 來計(jì)算，一并1nikVF??列入表中，表 512 各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用及樓層地震剪力計(jì)算表層次 /im/iGkN/iHkm?/ikN/iVk5 24423 4 21356 3 16347 2 11339 1 6743 ?78208各質(zhì)點(diǎn)水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見圖