【正文】 (4)最大組合軸向壓應力校核[17]軸向許用應力其中 因為 故滿足穩(wěn)定性條件。 筒體和去做水壓試驗校核(1)筒體水壓試驗校核[17]；由試驗壓力引起的環(huán)向應力校核試驗壓力因為 故滿足要求。,結果如下表見表65：表65 風力計算塔段項目1234510004000900090009000467213535547184932796140671 風彎矩計算00截面：11截面：22截面：偏心彎矩計算：(1)計算壓力引起的軸向拉應力(2)操作質量引起的軸向壓應力：00截面為人孔處的截面積11截面 22截面最大彎矩引的軸向應力最大彎矩取下試計算結果中較大者見表651表65 最大彎矩項目較大者(3)計算如下：為裙座人孔處的抗彎截面系數(shù)由式953b確定。計算危險截面地震彎矩：00截面：11截面：22截面：五、風載荷和偏心彎矩計算(1)風振系數(shù)計算：由《化工單元過程及設備課設設計》933塔段風振系數(shù)由計算。塔體內(nèi)徑/mm4000塔高H/mm3200計算壓力塔板上清液高度原油密度860偏心距mm偏心質量kg2000,4000設計溫度℃350設計壓力Pa保溫層厚度100 mm按壓力計算厚度 按設計壓力計算塔體和封頭厚度設計壓力P==圓筒計算厚度:加上厚度附加量C=3mm并圓整還應考慮多種載荷的作用以及制造、運輸、安裝等因素?。和搀w的名義厚度S=36mm有效厚度S= 封頭計算厚度（采用橢圓型標準封頭）： 封頭的名義厚度S=36mm有效厚度S=一、 塔設備質量計算：筒體的高度：H=26+3+1=D=4000+66=4066mm (1)筒體質量：(2)封頭質量：DN4000,厚度33mm查表得 （3）裙座質量：所以二、塔內(nèi)物件質量：由《化工單元過程及設備課程設計》表93查塔盤單位質量為75kg/(1)人孔、法蘭、接管及附屬物質量(2)保溫層質量為封頭保溫層質量。相應在人孔處安裝操作平臺平臺寬B=900mm單位質量150kg/包角② 塔體外表面積層厚度保溫材料密度③ 塔器設置地區(qū)基本風壓值400N/；抗震防烈度為8度設計場地為Ⅱ類粗糙度為B類。 10+10+10=由上式計算降液管泛線上點得表見表521表521 降液管泛線上點qvl(m/h)110220330440550660qvv(m/h)138231364913532133841326413083由表中數(shù)據(jù)作出降液管的液泛線并記為線5。(5)降液管泛線關系式 當降液管內(nèi)泡沫層升至上一層塔板時即發(fā)生了降液管液泛。(3)嚴重漏夜線關系式[17]因動能因子F＜5時會發(fā)生漏夜故取F=5時計算相應的流量qvv由《化工單元過程及設備課程設計》式538qvv=3600Au式中u= F/所以qvv=3600（）=1397（m/h）上式為常數(shù)表達式為一條平行qvv軸的直線為漏夜線也稱為氣相下限線該線記為3。取h=即可確定液相流量的下限線。(1)過量液沫夾帶線關系式令F=《化工設備單元及設備課程設計》式536得：qvv=－,由此做過量液沫夾帶線1。因此與氣體流經(jīng)一層浮閥塔板的壓力降所相當?shù)囊褐叨葹椋阂褐▎伟鍓航禐椋?1016Pa）液沫夾帶量校核為控制夾帶量e過大,應使泛點F≤～《化工單元設備及設備課程設計》中式520及521得：=。所以取W==r=D/2－W=2－=x=D/2－（W+W）=2－(+)=x= W/2+ W=+=A=2－2 =開孔所占面積A==1553= m選擇錯排方式其孔心距t可由下方法估算。F（閥門動能因子）綜合考慮F對塔板效率壓力降和生產(chǎn)能力的影響根據(jù)經(jīng)驗可取F=8～13即閥門全開時比較適宜。由《化工單元設備及設備課程設計》第182頁A/A==實際空塔氣速 塔圓整后的降液管截面積 設計點的泛點率：U/W= 由于塔徑較大采用塔盤選雙流型因為流量較大故溢流堰為弓形不設進口堰降液管為弓形[16]。為此取塔板間距H=。第17層塔板的氣相負荷V=33836 m/h液相負荷L= m/h所以氣相速率：V=33836/3600= m/h 液相速率：L=氣相密度為：ρ =（11100+21040+6132+）/33836=液相密度為：ρ= 板間距與塔高有直接關系為了降低塔高常希望板間距較小但對液泛與液沫夾帶有重要的影響根據(jù)經(jīng)濟權衡得知板間距＞600mm左右為宜 。選擇塔內(nèi)幾個有代表性的部位求出各段汽液相負荷就可以做出全塔汽液相負荷分布圖。這低于塔頂溫度108℃。③ 塔頂溫度校核塔頂冷回流的溫度為60℃塔頂溫度為107℃ kJ/kg故塔頂冷回流流量為：L=Q/（h－h(huán)） L=10/（－）=59069kg/時塔頂油汽量為（11100+59069）/95=塔頂油汽分壓為：（+）=℃.℃%點的Pt線如附錄圖1。第9層塔板熱平衡見表510，塔熱平衡見圖3510 第9層以下塔段的熱平衡物料流率kg/h密度g/cm3操作條件焓kJ/kg熱量、KJ/h10壓力溫度氣相液相大氣壓℃入 方進料315700氣提蒸氣61324203316內(nèi)回L172合計321178+L出 方汽油11100180煤油21040180輕柴油21800256636重柴油30400315重油231360水蒸氣61321802819內(nèi)回L180732732L中回流+合計321178+L 入方合計：10+出方合計：+732L由熱平衡得: 10+=+732LL=60147kg/h或60147/146=412千摩/時煤油抽出板上方汽相總量為：（117+139+412+257）=925煤油蒸汽（即內(nèi)回流）分壓為：412/925=%點溫度。② 第18層以下塔段的熱平衡見表59，塔平衡圖見圖259 第18層以下塔段的熱平衡物料流率kg/h密度g/cm3操作條件焓kJ/kg熱量、KJ/h10壓力溫度氣相液相大氣壓℃入 方進料315700氣提蒸氣54784203316內(nèi)回L623623L合計321178+L+L出 方汽油11100256煤油21040256輕柴油21800256636重柴油30400315重油231360水蒸氣46272562980內(nèi)回L256中回流合計321178+L入方合計：10+623L出方合計：+故由熱平衡得：10+623L=+L=71948kg/h或71948/210=342千摩/時輕柴油抽出板上方汽相總量為：（117+139+342+257）=855輕柴油蒸汽（即內(nèi)回流）分壓為：342/855=%點溫度?？梢杂谩妒蜔捴乒こ獭穲DⅡ124先換算出常壓下平衡汽化數(shù)據(jù)。則： 塔底溫度=－7=℃(1)假設塔頂及各側線溫度見表56：56 塔頂及各側線溫度塔頂溫度107℃煤油抽出板（第9層）溫度180℃輕柴油抽出板（第18層）溫度256℃重柴油抽出板（第27層）溫度315℃(2)全塔的熱平衡見表5757 全塔熱平衡物料流率kg/h密度g/cm3操作條件焓kJ/kg熱量KJ/h壓力溫度氣相液相kPa℃入 方進料31570098210氣提蒸氣6763331610合計32246310出 方 汽油11100107℃60610 煤油21040180℃10 輕柴油21800256℃10 重柴油30400315℃10 重油23136010 水蒸氣6763107270010 合計322463　　10所以全塔的回流熱Q=（－）10=10（3）回流方式及回流分配塔頂采用二級冷凝冷卻流程塔頂回流溫度定為60℃.采用兩個中段回流第一個位于煤油側線與輕柴油側線之間（第11～13層）第二個位于輕柴油與重柴油之間（第20～22層）。各餾分在P==360℃下的焓值計算方法同上，攜帶的熱量見下表5555 進料在大爐出口處攜帶的熱量（P==360℃）油料焓千摩/時熱量千摩/時汽相液相汽油11100=10煤油1162116221040=10輕柴油1149114921800=10重柴油114397110重油9071113231360=10合計Q=10所以h=10/315700=975千焦/℃之下既能保證所需的拔出率爐口溫度也不至于超多允許限度。顯然e＜e,即在爐出口條件下過汽化油和部分重油處于液相。 原油中的水分若原油中含有水則應當作爐出口處油氣分壓下的平衡汽化曲線。 圖4%（體）t=℃時進料在汽化段中的焓值h計算如表。(4)t的校核校核的主要目的是看由t要求的加熱爐出口溫度是否合理。%（體）℃此即欲求的汽化段溫度t。利用烴類與石油的窄餾分的蒸汽圖將此交點溫度291℃℃。還有水蒸氣257千摩/時由此計算得汽化段的油氣分壓為482/（482+257）=(3)汽化段溫度的初步求定%(體)溫度。(1)汽化段中進料氣化率與過汽化度取過汽化度為進料的2%（重）%（體）即過汽化量為6314公斤/時。故：塔頂壓力（絕） MPa,推算常壓塔各關鍵部位壓力[1]分別為：（單位為MPa）塔頂壓力 一線抽出板（第9層）上壓力 二線抽出板（第18層）上壓力 三線抽出板（第27層）上壓力 汽化段（第30層下）壓力 MPa則： 加熱爐出口壓力= 精餾塔計算草圖 將所需要計算的常壓塔塔體、塔板、進料及產(chǎn)品進出口、中段循環(huán)回流位置、汽提點、側線等數(shù)據(jù)繪成草圖見下圖所示。塔頂采用兩級冷凝冷卻流程。全塔總計34層。 產(chǎn)品切割方案及有關性質產(chǎn)品的切割方案[1]表51 產(chǎn)品的切割方案產(chǎn)品實沸點切割℃實沸點沸程收率%體積重量汽油145360～煤油～258輕柴油～重柴油～重油～ 常壓塔的物料平衡工藝流程設計物料衡算見表5252 物料衡算名 稱產(chǎn)產(chǎn)量V%W%104t/at/dkg/hkmol/h汽油1001002507576315700煤油26611100117輕柴油50521040139重柴油52421800100重油73030400105汽油5551231360 汽提蒸汽用量 側線產(chǎn)品及塔底重油都用過熱蒸汽汽提使用的是溫度420℃、。通常相鄰兩個餾分的切割溫度就在這個重疊值的一半之處因此可取t–t之間的中間溫度作為這兩個餾分之間的分割溫度。特性因數(shù)K分子量M臨界參數(shù)焦點參數(shù)溫度℃壓力MPa溫