【正文】 　　ψec,N：荷載偏心eN對(duì)受拉承載力的降低影響系數(shù)，[JGJ1452004]采用； ψec,N=1/(1+2eN/scr,N)=1　　ψu(yù)cr,N：未裂混凝土對(duì)受拉承載力的提高系數(shù)，；　　把上面所得到的各項(xiàng)代入，得：　　NRk,c=NRk,c0Ac,N/Ac,N0ψs,Nψre,Nψec,Nψu(yù)cr,N　　 =163200/90000111　　 = NRd,c=kNRk,c/γRc,N　　 = =≥Nsdg=所以，群錨混凝土錐體受拉破壞承載力滿足設(shè)計(jì)要求！ 混凝土劈裂破壞承載力計(jì)算： NRd,s。 scr,N=3hef =3100 =300mm　　Ac,N0=scr,N2 =3002　　 =90000mm2　　Ac,N：混凝土實(shí)有破壞錐體投影面積，[JGJ1452004]取：　　Ac,N =(c1+s1+scr,N)(c2+s2+scr,N)其中： cc2：方向1及2的邊矩； ss2：方向1及2的間距； ccr,N：混凝土錐體破壞時(shí)的臨界邊矩，取ccr,N==100=150mm； c1≤ccr,N c2≤ccr,N s1≤scr,N s2≤scr,N　　Ac,N=(c1+s1+scr,N)(c2+s2+scr,N) 　 =(150+180+300)(100+90+300)　　 =163200mm2　　ψs,N：邊矩c對(duì)受拉承載力的降低影響系數(shù)，[JGJ1452004]采用： 　　ψs,N=+c/ccr,N≤1 (膨脹及擴(kuò)孔型錨栓) [JGJ1452004]　　 ψs,N=1 (化學(xué)錨栓) [JGJ1452004]　　其中c為邊矩，當(dāng)為多個(gè)邊矩時(shí)，取最小值，且需滿足cmin≤c≤ccr,N，[JGJ1452004]： 　　對(duì)于膨脹型錨栓(雙錐體) cmin=3hef　　 對(duì)于膨脹型錨栓 cmin=2hef　　 對(duì)于擴(kuò)孔型錨栓 cmin=hef　　ψs,N=+c/ccr,N≤1　　 =+150/150　　 =1　　所以，ψs,N取1。mm 錨栓群中承受拉力最大錨栓的拉力計(jì)算： [JGJ1452004]規(guī)定，在軸心拉力和彎矩共同作用下(下圖所示)，進(jìn)行彈性分析時(shí)，受力最大錨栓的拉力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下列規(guī)定計(jì)算：　　1：當(dāng)N/nMy1/Σyi2≥0時(shí)：　　　　Nsdh=N/n+My1/Σyi2　　2：當(dāng)N/nMy1/Σyi20時(shí)：　　　　Nsdh=(NL+M)y1//Σyi/2在上面公式中：　　M：彎矩設(shè)計(jì)值；　　Nsdh：群錨中受拉力最大錨栓的拉力設(shè)計(jì)值；　　y1，yi：錨栓1及i至群錨形心軸的垂直距離；　　y1/，yi/：錨栓1及i至受壓一側(cè)最外排錨栓的垂直距離；　　L：軸力N作用點(diǎn)至受壓一側(cè)最外排錨栓的垂直距離；在本例中：　　N/nMy1/Σyi2　　=100/40000　　=因?yàn)椋? ≥0所以： Nsdh=N/n+My1/Σyi2= 群錨受剪內(nèi)力計(jì)算： [JGJ1452004]規(guī)定，當(dāng)邊距c≥10hef時(shí)，所有錨栓均勻分?jǐn)偧羟泻奢d； 當(dāng)邊距c10hef時(shí)，部分錨栓分?jǐn)偧羟泻奢d；其中：　　hef：錨栓的有效錨固深度；　　c：錨栓與混凝土基材之間的距離；本例中：　　c=100mm10hef=1000mm所以部分螺栓受剪，承受剪力最大錨栓所受剪力設(shè)計(jì)值為：Vsdh=V/m= 錨栓鋼材破壞時(shí)的受拉承載力計(jì)算：　　NRd,s=kNRk,s/γRS,N [JGJ1452004]　　NRk,s=Asfstk [JGJ1452004]上面公式中：　　NRd,s：錨栓鋼材破壞時(shí)的受拉承載力設(shè)計(jì)值；　　NRk,s：錨栓鋼材破壞時(shí)的受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值； k：地震作用下錨固承載力降低系數(shù)，[JGJ1452004]選取；　　As：錨栓應(yīng)力截面面積；　　fstk：錨栓極限抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；　　γRS,N：錨栓鋼材受拉破壞承載力分項(xiàng)系數(shù)；　　NRk,s=Asfstk　　 =800　　 =90480N　　γRS,N=≥ [JGJ1452004]　　fyk：錨栓屈服強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值； γRS,N= =800 /640　　　　=　 ?。害肦S,N= NRd,s=kNRk,s/γRS,N　　 =190480/　　 =60320N≥Nsdh=錨栓鋼材受拉破壞承載力滿足設(shè)計(jì)要求！ 混凝土錐體受拉破壞承載力計(jì)算： 因錨固點(diǎn)位于結(jié)構(gòu)受拉面，而該結(jié)構(gòu)為普通混凝土結(jié)構(gòu)，故錨固區(qū)基材應(yīng)判定為開裂混凝土。mm)； df,lim：許用撓度，取短邊長(zhǎng)的1/60，為10mm；其中： D=Et3/(12(1υ2)) ……[JGJ1022003]上式中： E：鋁塑復(fù)合板的彈性模量(MPa)； t：鋁塑復(fù)合板的厚度(mm)； υ：鋁塑復(fù)合板材料泊松比，； D=Et3/(12(1υ2)) =2000043/(12()) =采用SG+Sw+，則： Mx/γWnx+My/γWny=+ =≤205MPa橫梁抗彎強(qiáng)度滿足要求。mm)； My：橫梁繞Y軸方向(垂直于幕墻平面方向)的彎矩設(shè)計(jì)值(Nmm)； My：風(fēng)荷載及地震作用彎矩組合值(Nmm)； B：橫梁跨度(mm)； Mx=GB2/8 =11402/8 =mm)； B：橫梁跨度(mm)； H：幕墻橫梁計(jì)算間距(mm)；采用Sw+： ……[JGJ1022003] Mw=qwB2(3(H/B)2)/24 ME=qEB2(3(H/B)2)/24 My=Mw+ =qB2(3(H/B)2)/24 =11402(3(600/1140)2)/24 =mm)； Mw：風(fēng)荷載作用下橫梁產(chǎn)生的彎矩(N 立柱的撓度計(jì)算： 因?yàn)閼T性矩預(yù)選是根據(jù)撓度限值計(jì)算的，所以只要選擇的立柱慣性矩大于預(yù)選值，撓度就滿足要求： 實(shí)際選用的型材慣性矩為：Ix=17100mm4 預(yù)選值為：Ixmin= 實(shí)際撓度計(jì)算值為： df=5qkL4/384EIx =56004/384/206000/17100 = 而df,lim=L/250=600/250=所以，立柱撓度滿足規(guī)范要求。mm)； γ：塑性發(fā)展系數(shù)：； fs：型材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(MPa)，對(duì)Q235取205MPa； Wnx=Mx/γfs =82485/ =(2)立柱慣性矩預(yù)選值計(jì)算： qk：風(fēng)荷載線荷載集度標(biāo)準(zhǔn)值(N/mm)； E：型材的彈性模量(MPa)，對(duì)Q235取206000MPa； Ixmin：材料需滿足的繞X軸最小慣性矩(mm4)； L：計(jì)算跨度(mm)； df,lim：按規(guī)范要求，立柱的撓度限值(mm)； df,lim=5qkL4/384EIxmin L/250=600/250=取： df,lim= Ixmin=5qkL4/384Edf,lim =56004/384/206000/ = 選用立柱型材的截面特性： 按上一項(xiàng)計(jì)算結(jié)果選用型材號(hào)：矩形鋼管3020 型材的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：fs=205MPa 型材的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：τs=120MPa 型材彈性模量：E=206000MPa 繞X軸慣性矩：Ix=17100mm4 繞Y軸慣性矩：Iy=8900mm4 繞X軸凈截面抵抗矩：Wnx1=1140mm3 繞X軸凈截面抵抗矩：Wnx2=890mm3 型材凈截面面積：An=141mm2 型材線密度：γg= 型材截面垂直于X軸腹板的截面總寬度：t= 型材受力面對(duì)中性軸的面積矩：Sx=700mm3 塑性發(fā)展系數(shù)：γ= 立柱的抗彎強(qiáng)度計(jì)算：(1)立柱軸向拉力設(shè)計(jì)值： Nk：立柱軸向拉力標(biāo)準(zhǔn)值(N)； qGAk：幕墻單位面積的自重標(biāo)準(zhǔn)值(MPa)； A：立柱單元的面積(mm2)； B：幕墻立柱計(jì)算間距(mm)； L：立柱跨度(mm)； Nk=qGAkA =qGAkBL =1140600 = N：立柱軸向拉力設(shè)計(jì)值(N)； N= = =(2)抗彎強(qiáng)度校核：按單跨簡(jiǎn)支梁(受拉)立柱抗彎強(qiáng)度公式，應(yīng)滿足： N/An+Mx/γWnx≤fs ……[JGJ1022003]上式中： N：立柱軸力設(shè)計(jì)值(N)； Mx：立柱彎矩設(shè)計(jì)值(Nmm)； L：立柱跨度(mm)；采用Sw+： Mw=qwL2/8 ME=qEL2/8 Mx=Mw+ =qL2/8 =6002/8 =82485Nmm)； Mw：風(fēng)荷載作用下立柱產(chǎn)生的彎矩設(shè)計(jì)值(N 另注：上述的局部體型系數(shù)μs1(1)是適用于圍護(hù)構(gòu)件的從屬面積A小于或等于1m2的情況，當(dāng)圍護(hù)構(gòu)件的從屬面積A大于或等于10m2時(shí)，局部風(fēng)壓體型系數(shù)μs1(10)，當(dāng)構(gòu)件的從屬面積小于10m2而大于1m2時(shí)，局部風(fēng)壓體型系數(shù)μs1(A)可按面積的對(duì)數(shù)線性插值，即： μs1(A)=μs1(1)+[μs1(10)μs1(1)]logA w0：基本風(fēng)壓值(MPa)，根據(jù)現(xiàn)行建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(全國(guó)基本風(fēng)壓分布圖)中數(shù)值采用，按重現(xiàn)期50年，； 計(jì)算支撐結(jié)構(gòu)時(shí)的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 計(jì)算支撐結(jié)構(gòu)時(shí)的構(gòu)件從屬面積： A== (10≥A≥1) LogA=0 μs1(A)=μs1(1)+[μs1(10)μs1(1)]logA =1 μs1=1+ = wk=βgzμzμs1w0 = = 因?yàn)閣k,所以按JGJ1022003，取wk=. 計(jì)算面板材料時(shí)的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 計(jì)算面板材料時(shí)的構(gòu)件從屬面積： A== (10≥A≥1) LogA=0 μs1(A)=μs1(1)+[μs1(10)μs1(1)]logA =1 μs1=1+ = wk=βgzμzμs1w0 = = 因?yàn)閣k,所以按JGJ1022003，取wk=. 垂直于幕墻平面的分布水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值： qEAk=βEαmaxGk/A ……[JGJ1022003] qEAk：垂直于幕墻平面的分布水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值(MPa)； βE：動(dòng)力放大系數(shù),； αmax：水平地震影響系數(shù)最大值，； Gk：幕墻構(gòu)件的重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值(N)； A：幕墻構(gòu)件的面積(mm2)； 作用效應(yīng)組合：荷載和作用效應(yīng)按下式進(jìn)行組合： S=γGSGk+ψwγwSwk+ψEγESEk ……[JGJ1022003]上式中： S：作用效應(yīng)組合的設(shè)計(jì)值； SGk：重力荷載作為永久荷載產(chǎn)生的效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值； Swk、SEk：分別為風(fēng)荷載，地震作用作為可變荷載產(chǎn)生的效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值； γG、γw、γE：各效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)； ψw、ψE：分別為風(fēng)荷載，地震作用效應(yīng)的組合系數(shù)。3 幕墻承受荷載計(jì)算 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值的計(jì)算方法： 幕墻屬于外圍護(hù)構(gòu)件，按建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB500092001 2006年版)計(jì)算： wk=βgzμzμs1w0 ……[GB500092001 2006年版]上式中： wk：作用在幕墻上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(MPa)； Z：計(jì)算點(diǎn)標(biāo)高：； βgz：瞬時(shí)風(fēng)壓的陣風(fēng)系數(shù)； 根據(jù)不同場(chǎng)地類型,按以下公式計(jì)算： βgz=K(1+2μf) 其中K為地面粗糙度調(diào)整系數(shù)，μf為脈動(dòng)系數(shù) A類場(chǎng)地： βgz=(1+2μf) 其中：μf=(Z/10) B類場(chǎng)地： βgz=(1+2μf) 其中：μf=(Z/10) C類場(chǎng)地： βgz=(1+2μf) 其中：μf=(Z/10) D類場(chǎng)地： βgz=(1+2μf) 其中：μf=(Z/10)對(duì)于C類地區(qū)，： βgz=(1+2(