箱涵施工方案(參考版)
2024-08-16 10:35本頁(yè)面
【正文】 mσ=Mmax/W= 106/(1000)=≤[f]= 205N/mm2滿足要求抗剪驗(yàn)算（圖22） 主梁剪力圖(kN)Vmax= τmax=QmaxS/(Ib0)=1000103/(10410)= N/mm2≤[τ]=120 N/mm2滿足要求撓度驗(yàn)算（圖23） 主梁變形圖(mm)νmax= mm≤[ν]=103/400=滿足要求支座反力計(jì)算立柱穩(wěn)定驗(yàn)算要用到承載能力極限狀態(tài)下的支座反力，故：Rzmax=六、立柱驗(yàn)算長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算驗(yàn)算立桿長(zhǎng)細(xì)比時(shí)取k=1, μμ2按JGJ1302011附錄C取用l01= kμ1(h+2a)=1(+2200/1000)=l02=kμ2h =1=取兩值中的大值l0=max(l01, l02)=max(,)=λ=l0/i=1000/(10)=≤[λ]=210滿足要求立柱穩(wěn)定性驗(yàn)算(頂部立桿段)λ1=l01/i=1000/(10)==N1=[(G1k+(G2k+G3k)h0)+(Q1k+Q2k)]lalb=((+(24+)400/1000)+(1+2))=f=N1/(φA)=1000/((100))=≤[σ]=205N/mm2滿足要求立柱穩(wěn)定性驗(yàn)算(非頂部立桿段)λ2=l02/i=1000/(10)==N3=[(G1k+(G2k+G3k)h0)+(Q1k+Q2k)]lalb+Hgk =((+(24+)400/1000)+(1+2))+=f=N3/(φA)=1000/((100))=≤[σ]=205N/mm2滿足要求七、可調(diào)托座驗(yàn)算按上節(jié)計(jì)算可知，可調(diào)托座受力N=Rzmax= kNN= kN≤[N]=150kN滿足要求。：q1={[G1k+(G2k+G3k)h]a+}=((+(24+)400/1000)200/1000+200/1000)=：q2={[G1k+(G2k+G3k)h]a+}=((+(24+)400/1000)200/1000+200/1000)=取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(,)=此時(shí)次梁的荷載簡(jiǎn)圖如下（圖17） 次梁承載能力極限狀態(tài)受力簡(jiǎn)圖用于正常使用極限狀態(tài)的荷載為：qk=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(+(24+)400/1000)200/1000=此時(shí)次梁的荷載簡(jiǎn)圖如下（圖18） 次梁正常使用極限狀態(tài)受力簡(jiǎn)圖根據(jù)力學(xué)求解計(jì)算可得：Rmax=Rkmax=還需考慮主梁自重，則自重標(biāo)準(zhǔn)值為gk=自重設(shè)計(jì)值為：g==則主梁承載能力極限狀態(tài)的受力簡(jiǎn)圖如下：（圖19） 主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡(jiǎn)圖則主梁正常使用極限狀態(tài)的受力簡(jiǎn)圖如下：（圖20） 主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡(jiǎn)圖抗彎驗(yàn)算（圖21） 主梁彎矩圖(kN根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ1622008）：當(dāng)計(jì)算直接支撐次梁的主梁時(shí)，施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值(Q1k）㎡；故主梁驗(yàn)算時(shí)的荷載需重新統(tǒng)計(jì)。另外還需考慮主梁的兩端懸挑情況。m)Mmax= W=bh2/6=1000152/6=37500mm3, I=bh3/12=1000153/12=281250mm4強(qiáng)度驗(yàn)算：由可變荷載控制的組合：q1=[G1k+(G2k+G3k)h]b+=(+(24+)400/1000)1+1=由永久荷載控制的組合：q2=[G1k+(G2k+G3k)h]b+=(+(24+)400/1000)1+1=取最不利組合得：q=max[q1,q2]= max(,)=（圖4） 可變荷載控制的受力簡(jiǎn)圖1：由可變荷載控制的組合：q3=[G1k+(G2k+G3k)h]b=(+(24+)400/1000)1=p1===（圖5） 可變荷載控制的受力簡(jiǎn)圖2由永久荷載控制的組合：q4=[G1k+(G2k+G3k)h]b=(+(24+)400/1000)1=p2===取最不利組合得：（圖6） 永久荷載控制的受力簡(jiǎn)圖（圖7） 面板彎矩圖Mmax= mσ＝Mmax/W＝106/(1000)=≤[f]＝13N/mm2滿足要求抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算（圖9） 次梁剪力圖(kN)Vmax＝τ=VmaxS0/(Ib)=103103/(104510)=≤[fv]＝滿足要求撓度驗(yàn)算（圖10） 正常使用極限狀態(tài)受力簡(jiǎn)圖（圖11） 次梁變形圖ν＝≤[ν]＝500/400=滿足要求支座反力計(jì)算Rmax=Rmaxk=六、主梁驗(yàn)算因主梁的跨度一般是較大的，為了方便計(jì)算且保證安全，可以按有懸挑的四跨連續(xù)梁計(jì)算，計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：（圖12） 承載能力極限狀態(tài)受力簡(jiǎn)圖抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算（圖13） 主梁彎矩圖Mmax＝m)Mmax＝W＝bh2/6=1000152/6=37500mm3I＝bh3/12=1000153/12=281250mm4其中的h為面板厚度。分隔縫處澆筑混凝土?xí)r必須兩側(cè)同時(shí)澆筑，保證兩側(cè)混凝土側(cè)壓力基本相等，避免造成分隔材料移位。安裝651橡膠止水帶，止水帶兩側(cè)采用砂漿墊塊定位。滿足強(qiáng)度要求，工人拆模板時(shí)應(yīng)經(jīng)技術(shù)負(fù)責(zé)人批準(zhǔn)，工長(zhǎng)必須根據(jù)天氣等情況掌握砼的強(qiáng)度。
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