【正文】 按規(guī)范 JTJ02385 式（ ）驗(yàn)算正截面強(qiáng)度 330 bbagcaN j e B r R D r R?????? 該式右項(xiàng)為正截面強(qiáng)度，左項(xiàng)為彎距 0Nj e? = = 該式右項(xiàng) 33bbagcaB r R D r R?? ?? 3310 = 87 130 0 23 4 3 130 0 340 38 10 . 148 38 . 120 824 .N m m k N m k N m? ? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? 截面主鋼筋 2 2226000 . 0 0 4 2 1 2 3 7 . 1 6 6 2 1 2 . 3 。） （表 19） Z ZZ?? xA xB xZA xZB ZX? 0 0 0 12 15 圖3 .2樁 側(cè)土壓力（單位： 7． 樁身截面配筋與強(qiáng)度驗(yàn)算 XX 大學(xué) 畢業(yè)設(shè)計(jì)論文 40 檢算最大彎距（ Z=）值處的截面強(qiáng)度，該處內(nèi)力值為： M=， N= 0 1 2 0 5 4 .0 8 2 4 1 .6 4 3 3 ( m )7 3 3 5 .2 5 0 2Me N? ? ? e 0 = + = = 3 + + ? p0 4 . 0 4 . 0l = 0 . 7 ( l + ) = 0 . 7 (1 5 + ) = 2 3 . 4 m0 . 2 8?22p470 h h11= = = 1 .0 1 7 3k N l 1 .6 7 3 3 5 .2 5 0 2 2 3 .4112 .61 0 E I 1 0 0 .2 8 3 .5 5 1 064??????? ? ? ? 按規(guī)范 JTJ02385 式（ ）驗(yàn)算正截面強(qiáng)度 22bbagcaN j A r R C r R?? ??? 該式右項(xiàng)為正截面強(qiáng)度，左項(xiàng)為軸力 Nj= 式中 b? =， c? =， a? = aR 55 號混凝 土設(shè)計(jì)強(qiáng)度， aR = aMP ； gR Ⅱ 級鋼筋設(shè)計(jì)強(qiáng)度， gR =340 aMP ； ? 墩柱配筋率，一般不少于 %，本例采用 ? =% A， C— 計(jì)算系數(shù)，根據(jù)規(guī)范 JTJ02385 附錄三確定，其法如下： 假定： ? =（中性軸相對系數(shù)） g= gr /r=(鋼筋布筋半徑 /墩柱半徑 ) ? =（配筋率） r=1300mm(墩柱半徑 ) 按上述數(shù)據(jù)，自規(guī)范 JTJ02385 附錄三附表 查得： A=， B=， C=， D= agB R D g RerA R C R???? ? = 0 . 2 7 8 7 2 5 . 3 + 1 . 4 6 2 3 0 . 0 0 4 0 . 9 2 3 3 4 0 1 3 0 0 = 1 6 9 6 . 2 1 . 6 9 6 . 20 . 3 4 8 7 2 5 . 3 1 . 4 6 7 6 0 . 0 0 4 3 4 0 m m m? ? ? ? ??? ? ?≈ 0e ，XX 大學(xué) 畢業(yè)設(shè)計(jì)論文 41 可。 H= M= + +++2496= （三） 樁的內(nèi)力計(jì)算（ m 法） 1b 1b = ( 1)fKd? =（ +1） = ? m=20xx0 2/akp m , 1b =, 73. 55 10haE kp?? , 42 .6 2 .2 4 364I ? ???4m 05 5 72 0 0 0 0 3 . 2 4 0 . 2 4 13 . 5 5 1 0 2 . 2 4 3mbEI? ?? ? ??? 換算深度 41 15 55 ?? ? ? ?按彈性樁計(jì)算。 四． 樁基計(jì)算 挖孔樁直徑為 ，用 55 號混凝土，按 m 法計(jì)算， m值為 20xx0 4/kNm 。 按規(guī)范 JTJ02385 式（ ）驗(yàn)算正截面強(qiáng)度 330 bbagcaN j e B r R D r R?????? 該式右項(xiàng)為正截面強(qiáng)度，左項(xiàng)為彎距 0Nj e? = = 該式右項(xiàng) 33bbagcaB r R D r R?? ?? = 330 . 9 5 0 . 9 50 . 6 5 5 9 1 0 0 0 2 5 . 3 1 . 8 5 1 9 0 . 0 0 4 0 . 9 1 0 0 0 3 4 01 . 2 5 1 . 2 5? ? ? ? ? ? ? ? ?= ＞ 0Nj e? =， 可。 24 26= 二 ． 活載計(jì)算 （一） 水平活載： 制動(dòng)力為 ，溫度影響力為 （二） 垂直荷載： 1． 汽車荷載單孔單列車布置： B1=0， B2= +260= B=B1+B2= 2． 汽車荷載雙孔雙列車布置： B1= ， B2= B=B1+B2= 三． 墩柱配筋設(shè)計(jì) （一） 雙柱反力橫向分布計(jì)算 1． 汽車單列布置 K1=（ +） /=， K2== 2． 汽車雙列布置 K1=（ +） /=， K2== 3． 汽車三列布置 K1=(+)/=, K2== （二） 活載內(nèi)力計(jì)算 計(jì)算 最大最小垂直力計(jì)算表 （表 14） 荷 載 情況 B1（ kN） B2（ kN） B（ kN） 最大垂直力（ kN） 最小垂直力（ kN） K1 （ 1+? ） BK1 K2 （ 1+? ） BK2 雙 孔 單列 雙 孔 雙列 XX 大學(xué) 畢業(yè)設(shè)計(jì)論文 31 雙孔 三列 垂直力時(shí)彎距計(jì)算表 相應(yīng)于最大最小垂直力時(shí)彎距計(jì)算表 （表 15） 荷載情況 H(kN） B1（ kN） B2（ kN） K1 K2 1 號柱底彎距 2 號柱底彎距 （ 1+ ? ）（ B2B1）K1 （ 1+ ? ）（ B2B1）K2 雙孔單列 雙孔雙列 雙孔三列 制動(dòng)力 94 溫度應(yīng)力 最大彎距計(jì)算表 （表 16） XX 大學(xué) 畢業(yè)設(shè)計(jì)論文 32 荷載情況 H（ kN） B1（ kN） B2（ kN） K1 K2 垂直力 1 號墩底彎距 2 號墩底彎距 （ 1+?）（ B2+B1） K1 （ 1+?）（ B2+B1） K2 2 （ 1+?）（ B2+B1） K1 2 （ 1+?）（ B2+B1） K2 單孔單列 0 5 81 81 單孔雙列 0 74 6 單孔三列 0 95 67 3 制動(dòng)力 94 4 4 溫度影響力 75 75 （三） 墩柱底截面內(nèi)力組合 荷載組合計(jì)算表 （表 17） XX 大學(xué) 畢業(yè)設(shè)計(jì)論文 33 墩 號 內(nèi) 力 組 合 1 號墩底截面 2 號墩底截面 N（ kN） H（ kN） M（ ） N（ kN） H（ kN） M（ ） 1 上部恒載 2 蓋梁重 3 墩柱自重 4 1+2+3 5 單孔單列 6 單孔雙列 7 單孔三列 8 雙孔單列 9 雙孔雙列 10 雙孔三列 11 制動(dòng)力 12 溫度力 13 4+5+11+12 14 4+6+11+12 15 4+7+11+12 16 4+8+11+12 17 4+9+11+12 18 4+10+11+12 由內(nèi)力組合表得知以下組合控制設(shè)計(jì)： ⑴ 恒載 +單孔雙列 +制動(dòng)力 +溫度力 Nj=, Mj=+24= ⑵ 恒載 +雙孔雙列 +制動(dòng)力 +溫度力 Nj=, Mj=+24= 水平 力： 0 6 1 7 4 .8 7 8 0 .4 81 2 8 7 5 .1 5 6Mje Nj? ? ? 00 . 1 0 . 10 . 1 4 3 0 . 1 4 3 0 . 3 2 80 . 3 / 0 . 3 0 . 4 8 / 2e eh? ? ? ? ? ??? XX 大學(xué) 畢業(yè)設(shè)計(jì)論文 34 偏心距增大系數(shù)2011 10 Ce h h bNj lEI? ???? ? 式中： C? =， b? = hhEI = 710 27 128 61 2410 10 ? ? ???? ? ? ? ?= 按規(guī)范 JTJ02385 式（ ）驗(yàn)算正截面強(qiáng)度 22bbagcaN j A r R C r R?? ??? 該式右項(xiàng)為正截面強(qiáng)度，左項(xiàng)為軸力 Nj= 式中 b? =， c? =， a? = aR 55 號混凝 土設(shè)計(jì)強(qiáng)度， aR = aMP ； gR Ⅱ 級鋼筋設(shè)計(jì)強(qiáng)度， gR =340 aMP ； ? 墩柱配筋率，一般不少于 %，本例采用 ? =% A， C— 計(jì)算系數(shù)，根據(jù)規(guī)范 JTJ02385 附錄三確定，其法如下： 假定： ? =（中性軸相對系數(shù)） g= gr /r=(鋼筋布筋半徑 /墩柱半徑 ) ? =（配筋率） r=1000mm(墩柱半徑 ) 按上述數(shù)據(jù)，自規(guī)范 JTJ02385 附錄三附表 查得： A=， B=， C=， D= agB R D g RerA R C R???? ? = 0 . 6 5 5 9 2 5 . 3 1 . 8 5 1 9 0 . 0 0 4 0 . 9 3 4 01 . 3 6 3 2 2 5 . 3 0 . 2 9 3 7 3 4 0 0 . 0 0 4? ? ? ? ?? ? ? ?=≈ 0e? = =，可。 （ 4） =（ 1） 墩 號 XX 大學(xué) 畢業(yè)設(shè)計(jì)論文 28 +（ 3） （ 5） =（ 2）+（ 3） （十二） 縱橫向風(fēng)力 橫向風(fēng)壓 : 1 2 3 4 0 ()aW K K K K W P? 式中： 1K 設(shè)計(jì)風(fēng)速頻率換算系數(shù)，取 1K =1； 2K 風(fēng)載體型系數(shù)，本例取 2K =； 3K 風(fēng)壓高度變化系數(shù)， 3K =1； 4K 地形地理?xiàng)l件系數(shù)， 4K =1； 0W 基本風(fēng)壓值，取 500aP 1 2 3 4 0W K K K K W?上 =1 1 1 500=650aP = (上部結(jié)構(gòu)風(fēng)壓 ) 1 2 3 4 0W K K K K W?下 =1 1 1 500=400aP = kaP （下部結(jié)構(gòu)風(fēng)壓） 護(hù)欄風(fēng)力：護(hù)欄高 ，實(shí)體，其傳于每個(gè)墩的風(fēng)力為 PW1= 310 1/4= 梁的風(fēng)力。 177。 177。 C KiLi RC Kix????? ? C— 收縮系數(shù)，降溫 55時(shí)， C= 55= R? 0號、 7 號臺(tái)摩阻力，其中 ? 為摩阻系數(shù)，一般取 ； R為上部結(jié)構(gòu)垂直反力； Ki— i號墩支座頂集成剛度； KiLi— i 號墩支座頂集成剛度橋墩距起始點(diǎn)的距離 XX 大學(xué) 畢業(yè)設(shè)計(jì)論文 27 ? ?? ?0 . 0 0 0 5 5 ( 4 0 1 1 1 1 . 3 1 2 8 0 3 5 3 . 4 1 4 ) 0 . 0 6 3 0 9 3 . 5 8 1 1 3 8 2 . 1 31 0 . 0 0 0 5 5 1 1 1 1 . 3 1 2 3 5 3 . 4 1 4x ? ? ? ? ? ? ?? ??，計(jì)算結(jié)果不在080 之間，取 x=0 ? ?? ?0 .0 0 0 5 5 ( 5 0 1 6 4 .1 9 4 1 0 0 1 4 7 .1 3 6 1 5 0 5 0 4 .4 1 9 ) 0 . 0 6 1 9 5 2 1 .1 8 2 3 1 8 5 8 2 .9 320 .0 0 0 5 5 1 6 4 .1 9 4 1 4 7 .1 3 6 5 0 4 .4 1 91 1 0 .5 2xm