【正文】 。〔7〕 林宗元主編，《巖土工程試驗(yàn)監(jiān)測手冊》，遼寧科學(xué)技術(shù)出版社，1994年12月。〔4〕〔5〕 《工程地質(zhì)手冊》編寫委員會(huì)，《工程地質(zhì)手冊》（第三版），中國建筑工業(yè)出版社，1992年2月?！?〕 中華人民共和國建設(shè)部，《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》GB500112001，中國建筑工業(yè)出版社，2001年10月。建議盡量降低壩體內(nèi)浸潤線的高度，使其上部覆蓋的干砂厚度足夠大，以增加壩體的密度等措施來起到防止液化的作用。尾礦堆積壩的上升速度要加以控制，建議分期驗(yàn)算壩體的穩(wěn)定性。根據(jù)波速及地脈動(dòng)測試結(jié)果，本場地20m內(nèi)土層的等效剪切波速Vsm=286～338m/s，場地覆蓋層厚度大于5m，屬Ⅱ類建筑場地。壩體地下水屬第四系孔隙潛水，對混凝土及其中鋼筋無腐蝕性，對鋼結(jié)構(gòu)具弱腐蝕性。根據(jù)鉆孔注水試驗(yàn)結(jié)果，尾礦砂、尾礦土的綜合滲透系數(shù)K=～。第8章 結(jié)論與建議 結(jié)論壩體尾礦砂、尾礦土的堆積和沉積規(guī)律較明顯，一般隨著壩體向庫區(qū)延伸，土顆粒逐漸由粗變細(xì)，由于堆積和沉積的環(huán)境不斷變化，尾礦砂、尾礦土的土質(zhì)不甚均勻，薄夾層較多，雖經(jīng)過長時(shí)間的沉積固結(jié)及其它物理化學(xué)作用，其物理力學(xué)性質(zhì)有所改善，但變化幅度不大，仍呈欠固結(jié)狀態(tài)，有關(guān)壩體尾礦砂、尾礦土的物理力學(xué)性質(zhì)參數(shù)見第4章和第6章的有關(guān)內(nèi)容?？偠灾?，隨著深度的增加、時(shí)間的增長，壩體尾礦砂、尾礦土的物理力學(xué)性質(zhì)略有改善。計(jì)算結(jié)果如下表?！讐禾筋^半徑。水平向固結(jié)系數(shù)本次勘察壩體尾礦砂、尾礦土的水平向固結(jié)系數(shù)Ch可根據(jù)孔隙水壓力消散試驗(yàn)曲線結(jié)果，按下式估算：式中：——土的再壓比。 力學(xué)特征標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)本次勘察壩體尾礦砂、尾礦土標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)錘擊數(shù)的平均值及變異系數(shù)與1992年勘察資料對比如下表。所以本次勘察壩體尾礦砂、尾礦土的孔隙比隨深度的變化不明顯?？紫侗缺敬慰辈靿误w尾礦砂、尾礦土孔隙比的平均值及變異系數(shù)與1992年勘察資料對比如下表。所以本次勘察壩體尾礦砂、尾礦土的重度隨深度的變化不明顯。重度本次勘察壩體尾礦砂、尾礦土重度的平均值及變異系數(shù)與1992年勘察資料對比如下表。所以本次勘察尾粉細(xì)砂、尾粉土、尾粉質(zhì)粘土和尾粘土的含水量隨深度的增加均不明顯。(擊)196標(biāo)貫修正擊數(shù)N(擊)196第7章 壩體尾礦固結(jié)歷史特征分析 物理特征含水量本次勘察壩體尾礦砂、尾礦土含水量的平均值及變異系數(shù)與1992年勘察資料對比如下表。)4——6粘聚力Ccq(kPa)1——1——內(nèi)摩擦角фcq(186。)2——2——壓縮系數(shù)α12(MPa1)96壓縮模量Es(MPa)96超重修正擊數(shù)N120(擊)211————標(biāo)貫實(shí)測擊數(shù)N39。表26 壩體尾礦砂、尾礦土的主要物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)統(tǒng)計(jì)結(jié)果項(xiàng)目指標(biāo)尾粉細(xì)砂尾粉土樣本個(gè)數(shù)平均值標(biāo)準(zhǔn)差變異系數(shù)樣本個(gè)數(shù)平均值標(biāo)準(zhǔn)差變異系數(shù)物理性質(zhì)指標(biāo)重度γ（kN/m3）126含水量(%)238孔隙比e0116飽和度Sr(%)11163液限Wl(%)————8塑性指數(shù)Ip————8不均勻系數(shù)Cu20——2——曲率系數(shù)Cs20——2——力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)粘聚力Cq(kPa)653——內(nèi)摩擦角фq(186。綜合以上各條分析，本次勘察取得的巖土參數(shù)是可靠的、適用的。)固結(jié)排水(CD)有效粘聚力C′(kPa)——有效內(nèi)摩擦角Ф′(176。)固結(jié)不排水(CU)粘聚力C(kPa)內(nèi)摩擦角Ф(176。)固結(jié)快剪(Cq)粘聚力C(kPa)內(nèi)摩擦角Ф(176。綜合測試方法本次勘察對尾礦砂、尾礦土的抗剪強(qiáng)度測定采用了多種方法，主要包括直接剪切試驗(yàn)（快剪和固結(jié)快剪）、三軸剪切試驗(yàn)（不固結(jié)不排水、固結(jié)不排水和固結(jié)排水），并與原位測試（十字板剪切試驗(yàn)）相結(jié)合，試驗(yàn)結(jié)果列表對比如下。第6章 巖土參數(shù)的分析與選用 巖土參數(shù)的可靠性與適用性評價(jià)試驗(yàn)結(jié)果的影響因素影響試驗(yàn)結(jié)果的主要因素有：取樣方法、試樣的包裝、儲(chǔ)存、運(yùn)輸以及室內(nèi)開土過程等，為了減少試樣的擾動(dòng)，以獲得準(zhǔn)確可靠的巖土參數(shù)，本次勘察野外施工使用DPP1003E型汽車鉆機(jī)，采用快速靜力壓入法取土，取土器為上海金歐生產(chǎn)的TB80A型敞口薄壁取土器，試樣兩端用專用蓋密封，并用膠帶固定，儲(chǔ)存和運(yùn)輸過程中采用專用土樣箱，箱底及四周放置海棉減少擾動(dòng)，同時(shí)本次勘察過程中在現(xiàn)場設(shè)立了土工試驗(yàn)室，試驗(yàn)人員均經(jīng)過專業(yè)培訓(xùn)并持證上崗。根據(jù)場地巖土工程條件，本次勘察共布置浸潤線長期觀測孔6個(gè)，孔號(hào)為KKKKK1K13，其中K1位于五期子壩上，KKK11位于七期子壩上，KK13位于十期子壩上。 浸潤線長期觀測系統(tǒng)設(shè)置浸潤線水位監(jiān)測的目的是掌握尾礦壩滲流規(guī)律和在滲流作用下尾礦壩體的穩(wěn)定性，估計(jì)滲流破壞的可能性，檢查排滲、防滲設(shè)備的作用，是監(jiān)測尾礦壩安全穩(wěn)定的重要手段，浸潤線的高低是壩體安全度的重要標(biāo)志。由于本次勘察施工正值枯水期，較豐水期水位有所降低，勘察結(jié)束后測得各孔地下水水位埋深如下表。 腐蝕性評價(jià)根據(jù)《巖土工程勘察規(guī)范》～，壩體地下水對混凝土結(jié)構(gòu)和鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中的鋼筋均無腐蝕性，對鋼結(jié)構(gòu)具弱腐蝕性。根據(jù)室內(nèi)滲透試驗(yàn)結(jié)果，對尾粉細(xì)砂，滲透系數(shù)K=～，屬微～弱透水性土；對尾粉土，滲透系數(shù)K=～，屬微～弱透水性土；對尾粉質(zhì)粘土，滲透系數(shù)K=～，屬微透水性土；對尾粘土，滲透系數(shù)K=～，屬微～弱透水性土。隨著壩體顆粒由粗變細(xì)，其透水性逐漸減弱。 壩體材料的透水性豐水位時(shí)，垂直滲透大于水平滲透。影響地面蒸發(fā)的主要因素是氣候、地下水埋藏深度及地層巖性等，對該壩來說，滲流是最主要的排泄方法，因此，要保障壩體泄水孔、溢水孔和溢洪道的暢通，同時(shí)壩體表面應(yīng)整平以利于降水排泄，減少對壩體的入滲量。放礦量和降水量的多與少，將直接影響壩體地下水水位的變化。 壩體地下水補(bǔ)給和排泄條件 壩體地下水補(bǔ)給壩體內(nèi)的水體補(bǔ)給主要是放礦補(bǔ)給和大氣降水補(bǔ)給。 壩體地下水水位變化規(guī)律根據(jù)魯中冶金礦業(yè)集團(tuán)公司提供的御駕泉尾礦壩壩體地下水長期觀測系統(tǒng)觀測資料，某觀測孔地下水水位變化曲線如下圖。第5章 壩體浸潤線條件 影響壩體地下水水位的因素XX尾礦壩初期壩為堆石壩，尾礦堆積壩為尾泥尾砂壩，在碎石與尾砂尾泥之間通常鋪上一層或多層土工布起過濾作用，故可認(rèn)為初期壩和后期子壩均為透水壩，但由于后期各期子壩碎石層下的尾礦土、尾礦泥水平層理發(fā)育，薄夾層多，再加上碎石層內(nèi)充填一定量的粘性土和砂以及紅板巖的風(fēng)化產(chǎn)物，所以地下水的連通性不好，因此各期子壩的地下水水位深度相差甚遠(yuǎn)，特別是枯水期，同一期子壩上的地下水水位深度相差達(dá)幾米。 根據(jù)以上計(jì)算結(jié)果，綜合判定尾粉細(xì)砂具液化可能性，尾粉土不具液化可能性。 剪切波速試驗(yàn)判別法根據(jù)《巖土工程勘察規(guī)范》（GB500212001），對地面下15m深度范圍內(nèi)的飽和砂土和粉土，當(dāng)實(shí)測剪切波速vs大于計(jì)算的臨界剪切波速vscr時(shí)，可判為不液化。液化指數(shù)IlE可按下式計(jì)算： 靜力觸探試驗(yàn)判別法根據(jù)《巖土工程勘察規(guī)范》（GB500212001），當(dāng)實(shí)測計(jì)算比貫入阻力ps或?qū)崪y計(jì)算錐尖阻力qc小于液化比貫入阻力臨界值pscr或液化錐尖阻力臨界值qccr時(shí)，應(yīng)判別為液化土。近期內(nèi)年最高水位dw。標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)判別法按照《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB500112001），當(dāng)飽和土標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)錘擊數(shù)實(shí)測值（未經(jīng)桿長修正）小于液化判別標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)錘擊數(shù)臨界值時(shí)，應(yīng)判為液化土。 抗震設(shè)防烈度及地震分組按照《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB500112001），本場地抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計(jì)地震分組屬第一組。113 地震效應(yīng) 建筑場地類別及場地的卓越周期按照《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB500112001）和《波速及地脈動(dòng)測試報(bào)告》結(jié)果，本場地土層的等效剪切波速、場地土類型、建筑場地類別及場地的卓越周期如下表。試驗(yàn)結(jié)果如下表?；旌匣◢弾r（Art）褐黃色，粗粒結(jié)構(gòu)，塊狀構(gòu)造，主要礦物成分石英、長石等，巖芯呈短柱狀、碎塊狀，采取率約60%，頂面少量風(fēng)化強(qiáng)烈已成砂土狀。具中等壓縮性，屬超固結(jié)土。土質(zhì)不甚均勻，偶見混合花崗巖碎塊，局部粉粒含量較高。3100kPa200kPa400kPa100kPa200kPa400kPa 參數(shù)剪應(yīng)變動(dòng)剪模量比G/Gmax(%)阻尼比D(%)1106100100100210651061105310551051104310451041103詳見《御駕泉尾礦壩壩體原狀土動(dòng)力特性試驗(yàn)報(bào)告》（附件2）。3100kPa200kPa400kPa100kPa200kPa400kPa 參數(shù)剪應(yīng)變動(dòng)剪模量比G/Gmax(%)阻尼比D(%)1106100100100210651061105310551051104310451041103表17 尾粉質(zhì)粘土的數(shù)值化動(dòng)力變形特性參數(shù)固結(jié)比Kc=圍壓力σ39。表15 尾粉細(xì)砂的數(shù)值化動(dòng)力變形特性參數(shù)固結(jié)比Kc=圍壓力σ39。本次試驗(yàn)壩體材料的有效圍壓力均采用100kPa、200kPa、400kPa。本次勘察壩體材料的動(dòng)力變形特性試驗(yàn)委托中國水利水電科學(xué)研究院巖土所完成。0動(dòng)力抗剪強(qiáng)度?τf(kPa)地震總應(yīng)力抗剪強(qiáng)度τfs(kPa)202詳見《御駕泉尾礦壩壩體原狀土動(dòng)力特性試驗(yàn)報(bào)告》（附件2）。f0等效振次Nf=10動(dòng)剪應(yīng)力比?τ/σ39。剪切面上的初始剪應(yīng)力τ0(kPa)25