【正文】 框架梁箍筋數(shù)量計算表層次截面/kN/kN梁端加密區(qū)非加密區(qū)實配箍筋長度/m實配鋼筋()4F、Gl 0雙肢8150 ()900雙肢8200 ()Gr 0雙肢8100 ()600雙肢8200 ()3F、Gl 0雙肢8150 ()900雙肢8200 ()Gr雙肢8100 ()60。 截面設(shè)計 框架梁縱向鋼筋計算層次截面M/kN 柱箍筋加密區(qū)箍筋的最小體積配筋率抗震等級箍筋形式柱軸壓比≤三普通箍、復(fù)合箍螺旋箍 框架梁柱節(jié)點根據(jù)地震震害分析，不同烈度地震作用下鋼筋混凝土框架節(jié)點的破壞程度不同，7度地震時，未按抗震設(shè)計的多層框架結(jié)構(gòu)的節(jié)點較少破壞，在8度地震時，部分節(jié)點，尤其是角柱節(jié)點發(fā)生程度不同的破壞，在9度以上地震作用下，多數(shù)框架節(jié)點，產(chǎn)生嚴(yán)重震害，因此，對不同的框架，應(yīng)有不同的節(jié)點承載力和延性要求。（3）柱縱向鋼筋的街頭與錨固 框架柱的縱向鋼筋：一、二級抗震等級及三級抗震等級的底層，宜采用機(jī)械接頭。柱箍筋加密區(qū)的箍筋間距和直徑；一般情況下，；三級框架柱的截面尺寸不大于400mm時，箍筋最小直徑可采用6?？蚣苤腥靠v向受力鋼筋配筋率不應(yīng)大于5%；截面尺寸大于400mm的柱，縱向鋼筋的間距不宜大于200mm。 柱斜截面受剪承載力計算《混凝土規(guī)范》規(guī)定，偏心受壓柱斜截面受剪承載力按下列公式計算： ( 1515）式中，—為內(nèi)力調(diào)整后柱端組合的剪力設(shè)計值； —為考慮地震作用效應(yīng)組合的柱軸向壓力設(shè)計值，當(dāng)大于時，??； 柱的抗震構(gòu)造措施（1）縱向受拉鋼筋的構(gòu)造要求為了改善框架柱的延性，使柱的屈服彎矩大于其開裂彎矩，保證框架柱的柱屈服時具有較大的變形能力，%。 柱斜截面受剪承載力計算《混凝土規(guī)范》規(guī)定，偏心受壓柱斜截面受剪承載力按下列公式計算： （1515）式中， — 為內(nèi)力調(diào)整后柱端組合的剪力設(shè)計值； — 為考慮地震作用效應(yīng)組合的柱軸向壓力設(shè)計值，當(dāng)大于時，??； 柱的抗震構(gòu)造措施（1）縱向受拉鋼筋的構(gòu)造要求為了改善框架柱的延性，使柱的屈服彎矩大于其開裂彎矩，保證框架柱的柱屈服時具有較大的變形能力，%。 框架結(jié)構(gòu)各層柱的計算長度樓蓋類型柱的類別計算長度現(xiàn)澆樓蓋底層柱其余各層柱 注:表中H對底層柱為從基礎(chǔ)頂面到一層樓蓋頂面的高度,對其余各層柱為上、下兩層樓蓋頂面之間的高度。一般可采用對稱配筋，抗震設(shè)計與非抗震設(shè)計采用相同的承載力計算公式，但抗震設(shè)計時計算公式右端項應(yīng)除以承載力抗震調(diào)整系數(shù)?！犊拐鹨?guī)范》規(guī)定。 柱截面尺寸驗算柱截面尺寸宜滿足剪跨比和軸壓比的要求：剪跨比按（157）確定，其值宜大于2；同時柱端截面組合的剪力設(shè)計值應(yīng)滿足式（155）或（156）的要求，以防止發(fā)生脆性剪切破壞。2) 梁箍筋加密區(qū)長度內(nèi)的箍筋肢距：二、三級抗震等級不宜大于250mm及20倍箍筋直徑的較大值。 梁端箍筋加密區(qū)的長度、箍筋的最大間距和最小直徑抗震等級加密區(qū)長度（采用較大值）/mm箍筋最大間距（采用較小值）/mm箍筋最小直徑/mm一,500,10010二,500,1008三,500,1508四,500,1506注:：為縱向鋼筋直徑，為梁截面高度。 框架梁縱向受拉鋼筋最小配筋百分率（%）抗震等級梁中位置支座跨中一 /fy中的較大值 /fy中的較大值二 /fy中的較大值 /fy中的較大值三、四 /fy中的較大值 /fy中的較大值框架的兩端箍筋加密區(qū)范圍內(nèi)，縱向受拉鋼筋與縱向受壓鋼筋的截面面積的比值除按計算確定外，應(yīng)符合下列要求： 一級抗震等級 （148） 二、三級抗震等級 （149） 在地震作用效應(yīng)與豎向荷載效應(yīng)組合下，框架梁的彎矩分布和反彎點位置可能發(fā)生較大變化，故需配置一定數(shù)量貫通全長的縱向鋼筋。 梁的抗震構(gòu)造措施（1）縱向受拉鋼筋 為了保證梁有足夠的受彎承載力，以耗散地震能量，防止脆斷，非抗震設(shè)計時最小配筋率百分率按表三、四級采用。對于非集中荷載作用的構(gòu)件，剪跨比按下列式子計算： （147）式中，、 — 分別為柱端截面組合的彎矩計算值和剪力計算值，取柱上、下凈端彎矩的較大值。 斜截面受剪承載力計算 （1）抗震設(shè)計時，梁斜截面受剪承載力按下式計算：對于矩形、T和工字形截面一般梁 (143)集中荷載對梁端產(chǎn)生的剪力占總剪力的75%以上的矩形截面梁 (144)式中，、 — 分別為梁截面寬度和有效高度； — 為箍筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計值； — 為混凝土抗拉強(qiáng)度設(shè)計值； — 為配置在同一截面內(nèi)箍筋各肢的全部截面面積； — 為計算截面的剪跨比，可取，取=，當(dāng)大于3時，取=。 梁的受彎承載力的設(shè)計表達(dá)式可寫為： 非抗震設(shè)計 (141)抗震設(shè)計 (142)設(shè)計時，將與進(jìn)行比較，然后取大者進(jìn)行配筋計算。如在梁中可能導(dǎo)致應(yīng)該出現(xiàn)塑性鉸的位置不出現(xiàn)塑性鉸的不利后果。為了使塑性鉸具有足夠的轉(zhuǎn)動能力，避免鋼筋過早被拉斷，對一、二級抗震等級的框架結(jié)構(gòu)。 由于鋼筋的塑性指標(biāo)隨鋼筋級別的提高而降低，故構(gòu)件的延性隨著鋼筋級別的提高而降低。混凝土的強(qiáng)度等級，對一級抗震等級的框架梁、柱和節(jié)點不應(yīng)低于H30；設(shè)防烈度8度時，不宜超過H70，9度時，不宜超過H60。強(qiáng)節(jié)點是指梁柱節(jié)點的承載力應(yīng)高于相鄰構(gòu)件的承載力，強(qiáng)錨固是指構(gòu)件在達(dá)到極限承載力之前，不應(yīng)發(fā)生錨固失效。指框架梁、柱、剪力墻及連梁等構(gòu)件的斜截面受剪承載力宜大于構(gòu)件彎曲屈服時實際達(dá)到的剪力，防止構(gòu)件發(fā)生脆性剪切破壞。因為梁鉸機(jī)構(gòu)的抗震性能優(yōu)于柱鉸機(jī)構(gòu)。（C）抗震設(shè)計時，構(gòu)件除應(yīng)具有足夠的承載力和適當(dāng)?shù)膭偠韧?，還應(yīng)具有良好的延性，為此，截面設(shè)計應(yīng)遵循以下原則： （a）強(qiáng)柱比弱梁。（B）斜截面受剪承載力。實驗研究表明，在低周反復(fù)荷載作用下，構(gòu)件的正截面承載力與一次加載時的正截面承載力沒有太多差別。 （2）構(gòu)件的抗震承載力計算方法。 安徽理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計 14 截面設(shè)計通過內(nèi)力組合求得梁、柱構(gòu)件各控制截面的最不利內(nèi)力設(shè)計值，并進(jìn)行必要的調(diào)整后，即可對其進(jìn)行截面配筋計算和采取構(gòu)件措施。三級抗震時，=；其它層僅計算支座邊緣處彎矩，不作調(diào)整。 （1）對于底層柱，三級抗震等級下，即G柱底層 （2），要求隨柱端彎矩調(diào)整。 1）柱的剪力標(biāo)準(zhǔn)值（，和）求法如下： （1316）式中，—分別為本層柱上、下端計算中心處的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值； —為本層的層高。 橫向框架G柱剪力組合（kN）層次Hn/m43332431254注: 表中V以繞柱端順時針為正；剪力的抗震調(diào)整系數(shù)為；為相應(yīng)于本層柱凈高上、下兩端的剪力設(shè)計值。 橫向框架F柱柱端組合彎矩設(shè)計值的調(diào)整層次4321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底注: 表中M為相應(yīng)于本層柱凈高上、下兩端的彎矩設(shè)計值；由于只有第1，所以對這兩層不僅要求凈高端點彎矩，還要進(jìn)行了抗震的調(diào)整。 橫向框架F柱彎矩和軸力組合層次截面內(nèi)力NN活載雪載4柱頂MN柱底M10N3柱頂MN柱底M35N2柱頂MN柱底M11N6121柱頂MN柱底M1414714N注: 表中M以柱左側(cè)受拉為正，N以受壓為正；M、N的抗震調(diào)整系數(shù)為。：（1）柱端豎向荷載作用的彎矩和剪力設(shè)計值不考慮彎矩和剪力的調(diào)幅；（2）地震組合時，要用雪載參與組合；（3）地震組合時，M、N的抗震調(diào)整系數(shù)為=；當(dāng)，M、N的抗震調(diào)整系數(shù)為=，其中，N為組合軸力設(shè)計值，且不考慮地震調(diào)整系數(shù)。注意，在考慮地震作用效應(yīng)的組合中，取屋面為雪荷載時的內(nèi)力進(jìn)行組合。一、二、三級框架的角柱，經(jīng)過上述調(diào)整后的組合彎矩設(shè)計值、。 非抗震設(shè)計時，柱端截面剪力組合設(shè)計值的表達(dá)式與梁相同，只是此時的V應(yīng)為各種荷載作用下的柱端剪力。（1） 為了避免框架柱腳過早屈服，一、二、三級框架結(jié)構(gòu)的底層柱下端載面的彎矩設(shè)計值，、?！犊拐鹨?guī)范》規(guī)定在地震組合時，；。由于柱是偏心受力構(gòu)件且一般采用對稱配筋，故應(yīng)從上述組合中求出下列最不利內(nèi)力：（1）及相應(yīng)的；（2）及相應(yīng)的（考慮小偏心受壓柱）；（3）及相應(yīng)的（考慮大偏心受壓柱）。GH跨梁間最大正彎矩是按左震時的組合下的彎矩值，且發(fā)生在梁的左端，需要按重力荷載的組合重新計算端部剪力和彎矩。m/kN/kN(b) 框架梁內(nèi)力組合表（２,4層,僅用于計算柱的內(nèi)力）層次截面位置內(nèi)力二層FMVG左MVG右MV 最不利截面處的彎矩設(shè)計值，并將支座中心處的彎矩?fù)Q算為支座邊緣控制截面的彎矩進(jìn)行配筋計算。M以下部受拉為正，V以向上為正。 — 為梁端剪力增大系數(shù)，本設(shè)計抗震等級為三級，故可??； — 為梁在重力荷載代表值（在9度時高層建筑還包括豎向地震作用標(biāo)準(zhǔn)值）作用下，按簡支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計值； 、— 為梁左、右截面反時針或順時針方向組合的彎矩設(shè)計值，一級框架兩端彎矩均為負(fù)彎矩時，絕對值較小一端的彎矩取零； — 為梁的凈跨。在兩個方向水平力作用下，由式（1412）可求得梁凈跨兩端的組合彎矩值。 支座端部剪力 對支座端部剪力計算，根據(jù)水平荷載左方向或右方向作用，在荷載組合條件下按式（141）計算梁左端的剪力值，梁右端的剪力值可按下式計算 （1311）然后，按下式計算梁兩端凈跨邊緣處的經(jīng)過荷載組合后的彎矩值。注意，對于最大彎矩發(fā)生在截面F（或G、H）處的情況，求跨間最大正彎矩時，要考慮到豎向荷載有利時的荷載組合方式，重新計算支座處正彎矩值。（2）同理可知，若，說明，則又可分為下面兩種情況：（Ⅰ）左方向水平荷載，當(dāng)時，可以用下面公式求最大跨中彎矩： （133A） (133B)（Ⅱ）左方向水平荷載，當(dāng)時，可用下面公式求最大跨中彎矩： (134A)