【正文】 ，錨具的損失影響非常之大，但是在先 張法的構(gòu)件之中影響卻是極其之小。梁體發(fā)生巨大的撓度，會使得橋梁跨中部分下?lián)显黾?，引起橋面鋪裝層破損，影響橋梁的使用壽命以及行車的舒適性，下?lián)蠂?yán)重的甚至?xí)l(fā)生橋梁垮塌，威肋、到高速行車時的安全。鋼絞線錨下有效預(yù)應(yīng)力不均勻?qū)⒂锌赡芤痤A(yù)應(yīng)力筋的在荷載作用下發(fā)生早期疲勞，最終危及到橋梁的使用壽命。④由于梳編穿束工藝實(shí)施得比較粗糙，最終導(dǎo)致鋼絞線穿束后在孔道內(nèi)相互纏繞，預(yù)應(yīng)力損失后引起有效預(yù)應(yīng)力不均勻。②夾片安裝不平齊時也會造成各根鋼絞線之間受力不均。綜上所述，張拉施工時，產(chǎn)生鋼絞線斷絲或滑絲的原因很多，它們會造成鋼絞線預(yù)應(yīng)力損失以及鋼絞線錨下有效預(yù)應(yīng)力分布不均勻，應(yīng)針對具體問題進(jìn)行多方面的分析研究，找出原因，進(jìn)而對癥下藥，避免因此導(dǎo)致的預(yù)應(yīng)力損失和預(yù)應(yīng)力不均勻現(xiàn)象的發(fā)生。⑦油壓表失靈，造成張拉力過大，易產(chǎn)生斷絲。⑤把鋼束穿入預(yù)留孔道內(nèi)時間長，造成鋼絲銹蝕，鹼砂漿留在鋼束上，又未清理干凈，張拉時產(chǎn)生滑絲。③錨夾具的尺寸不準(zhǔn)，夾片的誤差大，夾片的硬度與預(yù)應(yīng)力盤不配套，易屢絲和滑絲錨圈放置位置不準(zhǔn)，支承墊塊傾斜，千斤頂安裝不正，會造成預(yù)應(yīng)力鋼束斷線甚至夾片斷裂。產(chǎn)生鋼絞線斷絲或滑絲的原因如下:①實(shí)際使用的預(yù)應(yīng)力鋼絲或預(yù)應(yīng)力鋼絞線直徑偏大，錨具與夾片不密貼，張拉時易發(fā)生斷絲或滑絲。由于混凝土的收縮和徐變引起所謂的手拉區(qū)域以及受壓區(qū)域?qū)?yīng)應(yīng)力的損失，要按照兩種不同的方法進(jìn)行計算：先張法構(gòu)件:σl5=45+280σpcfcu1+15p ()σ15=45+280σpcfcu1+15p ()后張法構(gòu)件:σl5=35+280σpcfcu1+15p ()σ15=35+280σpcfcu1+15p ()式中σpc，σpc一受拉區(qū)，受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋在各自合力點(diǎn)處混凝土法向壓應(yīng)力fcu一一施加預(yù)應(yīng)力時的混凝土立方體抗壓強(qiáng)度P，p一一受拉區(qū)，受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的配筋率還有就是在總體的損失中，混凝土產(chǎn)生的徐變以及收縮造成的損失占據(jù)很大的比例。鋼筋的松弛性和鋼筋本身的材料密不可分，對于那些很普通的松弛預(yù)應(yīng)力鋼筋，預(yù)留出鋼鉸線所以顯得極為特別： σl4=() σcon ()此處，一次張拉φ=1，超張拉φ=。在不改變鋼筋的長度情況下，應(yīng)力隨著時間的增加而增加，降低而逐漸減少，這被稱為鋼筋的松弛性。當(dāng)溫度逐漸下降時，混凝土和鋼筋具有快速收斂性，已成為一個有機(jī)整體，但現(xiàn)實(shí)中，鋼的應(yīng)力無法恢復(fù)到原來的初始張力值，從而產(chǎn)生了相應(yīng)的預(yù)應(yīng)力損失。C計)，則相應(yīng)的鋼筋應(yīng)變?yōu)?σl3=?tEs=2?t () 在這個時候的鋼筋便會急劇的膨脹，不過由于兩端的座臺是無法移動的，所以說座臺之間的距離是保持恒定不變的。如果孔道的形狀是曲線的化，這個時候摩擦的阻力就會更大，這樣以來就會使得構(gòu)件在不同截面上的鋼筋實(shí)際上的預(yù)拉應(yīng)力都會被現(xiàn)在的張拉端小一些，并且如果距離張拉端越遠(yuǎn)的化，其對應(yīng)的預(yù)拉應(yīng)力下降的就會越多，這種應(yīng)力的差額就被稱作為摩擦損失。預(yù)應(yīng)力損失σl2可按下式計算:σl2=σcon（11ekx+μθ） ()c. 對于后張法預(yù)應(yīng)力的鋼筋來說，大部分都是從預(yù)留孔那里穿過來的。在實(shí)際情況中，由于施工中多少會存在一定量的偏差，再加上孔道的壁特別的粗糙，這些因素一同作用下來便使得鋼筋在張拉的時候和孔道的壁表面接觸，進(jìn)而產(chǎn)生一定量的摩擦力。 ②，沒有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力的情況適用在這種情況之下，并且可以把其制作成為沒有粘結(jié)能力的預(yù)應(yīng)力鋼筋，至于這種鋼筋一般要用在7X5mm的平行鋼絲束做成的沒有粘結(jié)能力的預(yù)應(yīng)力鋼筋。隨著預(yù)應(yīng)力直線這一端進(jìn)行張拉的時候，錨具的損失這個時候只和張拉端有關(guān)，這主要是因?yàn)槲挥诠潭ǘ说腻^具在張拉的過程中已經(jīng)完成了應(yīng)有的變形，所以會其不會隨著張拉端的錨固而引發(fā)相應(yīng)的損失。根據(jù)表格中的相關(guān)數(shù)據(jù)可知，包括墩頭在內(nèi)的帶螺帽的錨具，其在損失值上都是比較小的。Es—一預(yù)應(yīng)力鋼筋的彈性模量。σl1=alEs ()式中a一一張拉端錨具變性和鋼筋內(nèi)縮值。因此，擴(kuò)大最原始的使用功能，可以提高綜合效益，可以有更多的發(fā)展空間。同時還可以進(jìn)行不開裂的使用，然后根據(jù)要求改善相應(yīng)的使用性能，最終提高固有結(jié)構(gòu)的耐久性能，并有效的加大控制結(jié)構(gòu)的撓度。如果讓預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)的混凝土和一般的混凝土進(jìn)行比較的化，其中預(yù)應(yīng)力混凝土這種結(jié)構(gòu)更加的節(jié)省材料，更好的減輕自重，減小構(gòu)件截面積。所謂全預(yù)應(yīng)力混凝土都是用在拉應(yīng)力邊緣的荷載，它不允許在混凝土中的具有裂痕，這種混凝土的結(jié)構(gòu)更適合那些不開裂的預(yù)應(yīng)力。當(dāng)強(qiáng)大的荷載在混凝土上預(yù)先設(shè)置的時候，便是對預(yù)應(yīng)力混凝土的一種重要詮釋，所以說混凝土基本上也是通過張拉預(yù)應(yīng)力一步一步的實(shí)現(xiàn)的。，我們需要注意的是要把預(yù)應(yīng)力混凝土好好的利用起來，綜合去考慮然后去協(xié)同利用，這樣才能真正的對混凝土的現(xiàn)澆過程實(shí)施全程的監(jiān)控，這樣才能真正的避免預(yù)應(yīng)力大幅度的擠壓混凝土。但是筆者所了解到的是，現(xiàn)澆還有后張以及預(yù)制先張的發(fā)展其實(shí)一點(diǎn)都不平衡，所以說其前途也不是很光明。但是就我國現(xiàn)在的情況來看，這種技術(shù)還是不太成熟，應(yīng)用的也不是特別廣泛，但是比之前確實(shí)有了不小的提升。對于房屋的建筑來說，現(xiàn)在最為主要的便是把預(yù)應(yīng)力混凝土應(yīng)用在后張法之中，特別是現(xiàn)場澆筑的后張法之中。 （3預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)工程施工由于我國經(jīng)濟(jì)的快速發(fā)展，特別是近幾年來我國的鋼材生意發(fā)展特別的好，預(yù)應(yīng)力的混凝土也取得了非常令人滿意的進(jìn)展，有很多地方都已經(jīng)在慢慢的靠近國家標(biāo)準(zhǔn)或者正在趕超國際標(biāo)準(zhǔn)水平。kt39。x)+σl2測39。θ39。σcon39。x)+2（m1l15x）m11e(μθm1km1l/15)σla理+σlb理39。θ39。kt39。x)+σl2測39。θ39。 （）若lf l且測點(diǎn)位于0~l區(qū)段時:σl測=39。kt39。x)+σl2測39。θ39。σl測=39。—待推求鋼束某點(diǎn)由第1根已知鋼束測點(diǎn)有效預(yù)應(yīng)力實(shí)測值推求的總損失值。1ni=1nσl測i39。的表達(dá)式為:σpe39。推求的由錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失。)一為待求鋼束實(shí)際摩擦系數(shù)μt39。( μt39。x)σla測+σlb理39。θ39。)σcon39。(μt39。 +kt39。1e(μθ39。+σlb測39。x)σla測 （）σl測=39。θ39。)σcon39。(μt39。 +kt39。1e(μθ39。x) （）σla測39。θ39。)σcon39。(μt39。 +kt39。1e(μθ39。 （）則：σla測39。=?kkk39。+μ39。 （）故：σla測=σl測σl理 ()又因?yàn)椋害襩a=σl1+σl2 ()則：σla測σla理=σl測+σ2理σl1理+σl2理=σcon1eμ+?μθ+k+?kx+σl2測σcon1eμθ+kx+σl2理 （）()和()聯(lián)立求解可得:?μ、?k 再由()和()式可得預(yù)測鋼束的ut、kt:μt39。 （）由假定1得：σlb測=σlb理σlb測39。σla測39。+σlb理39。已知：σl理=σla理+σlb理σl測=σla測+σlb測 σl理39。損失slz計算方法如下:若lf=lm 1時，距張拉端x處:此時:σl2,x=2?σd(lmx)=2?σl1,lm(lmx)lm ()根據(jù)邊界條件可得: σl2,x=2(ml15x)mlσcon[1e(μθm+kml/15)] ()式中:m一鋼束張拉端至錨固端分段段數(shù)。單位長度管道摩擦應(yīng)力損失△σd為:?σd=σconσll=σl1,ll ()式中σl1,l一至張拉端處距離為1之間由管道摩擦引起的應(yīng)力損失。當(dāng)張拉端發(fā)生不規(guī)則的回縮之后，張拉端所具有的預(yù)應(yīng)力便會大幅度下降，這主要是由于正向的摩擦力和反向的摩擦力對于管道的摩擦系數(shù)是完全相同的，這也就代表了錨固前以及錨固后鋼筋的瞬間預(yù)應(yīng)力變化的那兩根最直接的直線ac以及斜率相等的直線b，不過他們的方向卻是相反的。一待推鋼束實(shí)橋中實(shí)際的管道每米局部偏差對摩擦的影響系數(shù)。kr一基準(zhǔn)鋼束實(shí)橋中實(shí)際的管道每米局部偏差對摩擦的影響系數(shù)。k39。一待推鋼束實(shí)橋中實(shí)際的預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁的磨擦系數(shù)。μt一基準(zhǔn)鋼束實(shí)橋中實(shí)際的預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁的磨擦系數(shù)。μ39。 k39。 ()?k=ktk，?k39。=μt39。k39。μ39?；炷翉椥詨嚎s、收縮、徐變和鋼材的松弛引起的總損失值用σlb表示，即σlb=σl4+σl5+σl6?？梢哉J(rèn)為預(yù)應(yīng)力鋼筋的有效預(yù)應(yīng)力實(shí)際值與理論計算值的差異主要由于摩阻損失引起。一般來說，摩阻損失很大程度上受施工工藝的制約，預(yù)應(yīng)力鋼絞線束在張拉時的受力狀況錯綜復(fù)雜，套管與鋼絞線束間的摩擦系數(shù)不易確定。若不閉合，則重復(fù)以上步驟計算，直到計算閉合。將得到的參數(shù)K39。如果選用2個測點(diǎn)可以得到參數(shù)K39。將單根鋼束2或3個測點(diǎn)預(yù)應(yīng)力實(shí)際損失值扣除損失δiδi5和δi6三項(xiàng)損失之和的沿程變化理論值作為已知條件(xi ，δi12 (i))代入(〣)中的方程。及錨具回縮、接縫壓密值△i。應(yīng)用《規(guī)范》公式中損失。計算步驟如下：提出一個假定:認(rèn)為鋼束有效預(yù)應(yīng)力實(shí)測值與理論值差異是由于瞬時損失δi和δi2的差異引起而與損失δiδi5和δi6無關(guān)。③“復(fù)合曲線”型鋼束一這種組合其實(shí)主要還是存在預(yù)連續(xù)性的鋼結(jié)構(gòu)板束中，一般都是圓形或者拋物線的形狀組合，還有一部分主要絲直線和圓形曲線的組合等。在預(yù)應(yīng)力的橋梁結(jié)構(gòu)之中，鋼束的線性特別復(fù)雜，這個時候就需要對幾乎每一根鋼束都要研究，然后再進(jìn)行歸納，最后得出三張典型的線性組合：①“直+曲+直”型鋼束一這種組合一般都是應(yīng)用在橋梁工程之中，其一般都是用于支撐梁底的板束。為了簡化計算把預(yù)應(yīng)力損失δiδi5和δi6。計算公式如下:σy=δkσ1+σ2+σ4+σ5+σ6 ()在預(yù)應(yīng)力損失的計算中δi1，和δi2與索長、索形和管道特性有關(guān)，沿程變化比較復(fù)雜。、αe一構(gòu)件受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋和縱向普通鋼筋截面重心至構(gòu)件截面重心的距離。、αe一構(gòu)件受拉區(qū)、受壓區(qū)縱向普通鋼筋截面重心至構(gòu)件截面重心的距離。、αe一構(gòu)件受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋截面重心至構(gòu)件截面重心的距離。i一截面回轉(zhuǎn)半徑，i2=I/A。ρ一構(gòu)件受拉區(qū)、受壓去全部縱向鋼筋配筋率。αep。δ’pc，δpc一構(gòu)件受拉區(qū)、受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面重心處由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的砼法向壓應(yīng)力。由于混凝土收縮、徐變會使預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)縮短，因而引起應(yīng)力損失，其值為σ16t=,t0+αepσpcθ(t,t0)1+15ppps ()σ1639。(5)關(guān)于溫度，其實(shí)也可以影響到鋼筋的松弛，溫度越高的話，其松弛的就會越多。(3)鋼筋的松弛在很大程度上還和時間有關(guān)，其一般前期不容易發(fā)現(xiàn)，等到了后期超過50%則開始變得越來越穩(wěn)定。(2)還有就是鋼筋的松弛量和很多因素有關(guān)，其中重要的一點(diǎn)就是品質(zhì)因素。其對應(yīng)的特點(diǎn)如下：(1)鋼在開始拉伸應(yīng)力的時候，拉應(yīng)力和預(yù)應(yīng)力之間存在著直接的比例關(guān)系，相應(yīng)的拉應(yīng)力越大預(yù)應(yīng)力的松弛便會更大。σPC一預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與硅彈性模量的比值。由于我們可以根據(jù)相關(guān)的理論去簡化計算：σs4=m12mαEPσPC ()式中:m一張拉筋束的總批數(shù)。對于張拉來說，一次完整的張拉會使得混凝土的結(jié)構(gòu)基本上不會在存在，同時具有的彈性壓縮會變得明顯并且引起應(yīng)力損失。對于那些中小跨徑的橋梁來說，他們基本上都是采用的后張法，這種方法可以對施工預(yù)應(yīng)力的結(jié)構(gòu)進(jìn)行進(jìn)一步試壓。在計算預(yù)應(yīng)力的損失中，其中關(guān)于δl2的值的計算會特別的復(fù)雜，這時候便需要對不同曲線段的鋼束進(jìn)行準(zhǔn)確的模擬分析，只有這樣才能計算出較為準(zhǔn)確的δl2值。預(yù)應(yīng)力的損失δl2在縱向的變化上鋼束顯得極為復(fù)雜，這主要是因?yàn)橄鄬?yīng)的鋼束和具體的形狀關(guān)系十分的密切。)一離張拉端x處由錨具變形產(chǎn)生的考慮反摩阻后的預(yù)應(yīng)力損失。2x39。(2)回縮影響長度lf，大于張拉端至錨固端之間的距離l時:?σx ′(σl239。上式計算沒有考慮鋼筋回縮時的摩擦影響，考慮摩擦影響后的計算公式如下:曲線管道:（1）回縮影響長度lf小于張拉端至錨固端之間的距離l時:?σxσ12=?σ(lfx)lf ()式中?σx（δ12）一離張拉端x處由錨具變形產(chǎn)生的考慮反摩阻后的預(yù)應(yīng)力損失。1一預(yù)應(yīng)力筋束的有效長度。在中小跨徑后張法預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁預(yù)應(yīng)力損失計算中，由于預(yù)應(yīng)力筋與孔道壁之間摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失δs1，占的比例比較大，而且受彎曲角度和管道材料影響較大，影響因素比較復(fù)雜，所以在預(yù)應(yīng)力損失研究中對δs1，不能做太多的簡化，需要對其進(jìn)行準(zhǔn)確的研究。θ一張拉端至計算截面曲線孔道部分切線的夾角，以弧度計。μ一預(yù)應(yīng)力筋的與孔道壁的摩擦系數(shù)。 =kdN dl ()(3)管道摩擦總損失綜合(1)和(2)的推算結(jié)果，則可得到管道摩擦產(chǎn)生的預(yù)應(yīng)力損失總值為:dN=μN(yùn)dθ+ kN dl ()由于θ一般都很小，所以可以用預(yù)應(yīng)力筋在水平方向的投影值dx近似地代替dl即有dNN=μdθ+Kdx對上式兩邊進(jìn)行積分則有NxNcondNN=0θμdθ+0xkdx ()→lnNxNcon=kx+μθ 故有Nx=e(kx+μθ)+c () 代入邊界條件:當(dāng)x=0時，θ=0，Nz =0=NS可得C=0Nx =Ncon e(kx+μθ) ()則可計算出距離張拉端x時的預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力損失為:σl1=NconNcon e(kx+μθ)Ay=σcon(1e(kx+μθ)) ()式中σcon一預(yù)應(yīng)力鋼筋的控制張拉應(yīng)力。