某某大型商場建筑設(shè)計(jì)及結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)畢業(yè)論文(參考版)
2024-08-07 10:29本頁面
【正文】 =（+）= 則有：。q1ˊ== q2ˊ=（+）= kN/m彎矩計(jì)算：左震 = =0故發(fā)生在左支座。對支座負(fù)彎矩按相應(yīng)的組合情況計(jì)算，求跨間最大正彎矩時(shí)，可根據(jù)梁端彎矩組合值及梁上荷載設(shè)計(jì)值，由平衡條件確定：Ⅰ）若說明x，其中x為最大正彎矩截面至A 支座的距離，則x可以由下式求得： 將求得的x代入下式即可得到跨間最大正彎矩值 Ⅱ）若0，則同理：可以求得三角形分布荷載和均布荷載作用的，和的計(jì)算公式： x由下式求得： 并且有第一層：（一） AB跨計(jì)算： 本例中： 本例中： q1== kN/m q2=（+）= kN/m彎矩計(jì)算：左震 +（1―）6 = 0故發(fā)生在左支座。梁內(nèi)力表層次截面內(nèi)力SGkSQkSWk→SWk←SEk→SEk←1層AMVB左MVB右MV6層AMVB左MVB右MV11層AM雪荷V雪荷B左M雪荷V雪荷B右M雪荷V雪荷一層框架梁內(nèi)力組合層次截面內(nèi)力+(SQk+SWk)rRE[(SGk+)+]+ SQk+ SQkV→←→←一層AM268261VB左M230218V160105B右M136146V108126跨間MABMBC六層框架梁內(nèi)力組合層次截面內(nèi)力+(SQk+SWk)rRE[(SGk+)+]+ SQk+ SQkV→←→←六層AM183201VB左M170180VB右M90117V跨間MABMBC十一層框架梁內(nèi)力組合層次截面內(nèi)力+(SQk+SWk)rRE[(SGk+)+]+ SQk+ SQkV→←→←十一層AMVB左M73VB右M14V跨間MABMBC注：表中V=γRE[ηvb(Mbl+Mbr)/ln+VGb] MAB和MBC分別為AB跨和BC跨的跨間最大正彎矩。此外，對于本工程，這種組合與考慮地震作用的組合相比一般較小，對結(jié)構(gòu)不起控制作用，故不予考慮。恒載作用下框架彎矩圖活載作用下框架彎矩圖恒載作用下橫向框架梁端剪力以及柱軸力層次荷載引起的梁端剪力彎矩引起的梁端剪力總 剪 力柱 軸 力ABBCABBCABBCA柱B柱VA=VBVB=VCVA=–VBVB=VCVAVBVB=VCN頂N底N頂N底11022021410040343048390641751808511020104770106212891316601272155715845014831826185340169420942121301904236323902021302637267410223229202957活載作用下橫向框架梁端剪力以及柱軸力層次荷載引起的梁端剪力彎矩引起的梁端剪力總 剪 力柱 軸 力ABBCABBCABBCA柱B柱VA=VBVB=VCVA=–VBVB=VCVAVBVB=VCN頂=N底N頂=N底1104662雪荷0100（）127（）90138（）193（）80185（）258（）70231（）324（）60277（）389（）50323（）455（405）40369（）521（）30415（）586（）20461（）652（）10508（）717（）注：表中括號內(nèi)數(shù)值對應(yīng)于屋面雪荷作用下的荷載值第七章 橫向框架內(nèi)力組合 結(jié)構(gòu)抗震等級結(jié)構(gòu)的抗震等級可根據(jù)結(jié)構(gòu)類型、地震烈度、房屋高度等因素，查相應(yīng)資料知本工程的框架為二級抗震等級。梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力疊加而得。計(jì)算如下：①對于11層：q1= kN/m q1ˊ= kN/m q2 = == kN/m P1=[2+]+++1= kN/mP2=[2++]+ += kN/mM1= P1e== kN/mM2= P2e== kN/m②對于3～10層：q1 =+（）kN/m = kN/m q1ˊ= kN/m q2 = =q2ˊ== kN/m P1=[2+]+++[（―）（―）―2]+2 = kN/mP2=[2++]+ ++（―）（―）= kN/mM1= P1e== kN/mM2= P2e==③對于2層：q1 =+（―）kN/m = kN/m q1ˊ= kN/m q2 = =q2ˊ== kN/m P1=[2+]+++[（―）（―）― 2]+2 = kN/mP2=[2++]+ ++（―）（―）= kN/mM1= P1e== kN/mM2= P2e==④對于1層：q1 =+（―）kN/m = kN/m q1ˊ= kN/m q2 = =q2ˊ== kN/m P1= kN/mP2= kN/mM1= P1e== kN/mM2= P2e==橫向框架恒荷匯總表 層次q1q1ˊq2q2ˊP1P2M1M2113～1021：①對于11層： q2 = 2== kN/m P1=[2+]2= kN/mP2=[2++]2= kN/mM1= P1e== kN/mM2= P2e== kN/m雪荷作用下： q2 = = P1= kN/mP2=M1= P1e= kN/mM2= P2e= kN/m ②對于3～10層：q2 = 2== kN/m P1=[2+]2= kN/mP2=[2+]2+=M1= P1e= kN/mM2= P2e=③對于對于2層：q2 = 2== kN/m P1=[2+]2= kN/m P2=[2+]2+=M1= P1e= kN/mM2= P2e=④對于第一層：q2 = 2== kN/m P1=[2+]2= kN/mP2=[2+]2+=M1= P1e= kN/mM2= P2e=橫向框架活荷匯總表 層次q2q2ˊP1P2M1M211（）（）（）（）（）（）3～1021注：表中括號內(nèi)數(shù)值對應(yīng)于屋面雪荷作用下的荷載值梁端柱、梁彎矩采用彎矩二次分配法、分層總和法計(jì)算。 P1 ，P2 分別代表由邊縱梁和中縱梁直接傳給柱的恒荷，包括自重、樓板重以及女兒墻等的重力荷載。橫向框架計(jì)算單元 荷載計(jì)算 在圖中：q1, q1ˊ分別代表邊橫梁和中橫梁的自重，為均布荷載形式。計(jì)算單元內(nèi)的其余樓面荷載則通過次梁及縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各個(gè)節(jié)點(diǎn)上。 平面圖中③軸橫向框架在風(fēng)荷載作用下的彎矩、梁端剪力及柱軸力見圖 左風(fēng)彎矩圖梁端剪力及柱軸力圖第七章 豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計(jì)算取③軸線橫向框架進(jìn)行計(jì)算，如圖所示。柱軸力符號表示左風(fēng)荷載時(shí)的情況。3）、 風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算過程與水平地震作用下相同，此處從略。本設(shè)計(jì)房屋高度大于30m，因此該房屋框架應(yīng)考慮風(fēng)壓脈動的影響。由式計(jì)算層間剪力,并列于表中。仍取E軸線框架，由式 ，得沿房屋高度的分布風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值,根據(jù)各樓層標(biāo)高處的高度，查得，代入上式可得各樓層標(biāo)高處的，見下表，沿高度分布見 。其中：——為基本風(fēng)壓2 ——風(fēng)振系數(shù) ——風(fēng)荷體型系數(shù)，迎風(fēng)面=，背面=― ——風(fēng)荷高度變化系數(shù)B類地區(qū)查得；，查得 。水平左地震作用下框架梁的彎矩圖、梁端剪力圖及柱軸力如圖: 左震彎矩圖下面以③軸線橫向框架內(nèi)力計(jì)算為例說明計(jì)算方法。當(dāng)為左震時(shí)，左側(cè)三根柱子為拉力；對應(yīng)的右側(cè)倆根柱子為壓力。為上下層梁線剛度變化的反彎點(diǎn)高度比的修正值；、為上下層高度變化時(shí)反彎點(diǎn)高度比的修正值；本設(shè)計(jì)中底層柱需要考慮修正，第5層需考慮，第2層需考慮修正值。下面以③軸線橫向框架內(nèi)力計(jì)算為例說明計(jì)算方法。橫向水平地震作用下的位移驗(yàn)算層次Vi/kN∑Di/(N/mm)△uiui/mmhi/mθe=ui/hi1180350084202536001/377210116700084202536001/25979149680084202536001/20258179070084202536001/16927204940084202536001/14796227300084202536001/13335246150084202536001/12314261480084202536001/11593272790090720736001/119722816500113111536001/14451287810094620449001/1610由上表可見，最大層間彈性位移角發(fā)生在第五層，其值為1/1231，滿足要求。水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移和頂點(diǎn)位移分別按式 計(jì)算，計(jì)算過程見表，表中還計(jì)算了各層的層間彈
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