【正文】 另外，由外表粗測可得，裂縫深度大約為100mm，見圖7。圖7 裂縫實(shí)測 經(jīng)過分析，裂縫測量數(shù)據(jù)明顯有問題，按理測量時(shí)間應(yīng)該隨長度的增加而增加，可是試驗(yàn)值明顯不成規(guī)律，故此次試驗(yàn)存在問題。各測點(diǎn)的裂縫深度按式（514）計(jì)算： 　　 （514）式中： ——不跨縫平測時(shí)第i點(diǎn)的超聲波實(shí)際傳播距離（mm）；——第i點(diǎn)計(jì)算的裂縫深度值（mm）；——第i點(diǎn)跨縫平測時(shí)的聲時(shí)值（）；（2）各測點(diǎn)計(jì)算裂縫深度的平均值各測點(diǎn)計(jì)算裂縫深度的平均值按式（515）計(jì)算　　　　 　　　 （515） 式中：——各測點(diǎn)計(jì)算裂縫深度的平均值（mm）； ——測點(diǎn)數(shù)；六、試驗(yàn)結(jié)論 回彈法與超聲回彈綜合法檢測的混凝土強(qiáng)度等級所得結(jié)果不一樣，其原因是資源有限，我們組所用的混凝土是之前被別的組測過的，有些地方被彈密實(shí)了，所以值偏高。（2）無首波反相跨縫測量中如難于發(fā)現(xiàn)首波反相，則以不同測距按式（514）、式（515）計(jì)算及其平均值。 （510）式中：、——第n點(diǎn)、第1點(diǎn)的測距；、——第n點(diǎn)、第1點(diǎn)讀取的聲時(shí)值（）裂縫深度確定將T、R換能器分別置于以裂縫為對稱的兩側(cè)，取100、150、200mm……分別讀取聲時(shí)值ti0，同時(shí)觀察首波相位的變化。（3）結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的混凝土強(qiáng)度推定值 ，我們僅做了一個(gè)測區(qū)的試驗(yàn)，所以 　 （59）式中：――各測區(qū)中最小的混凝土強(qiáng)度換算值。 注：當(dāng)在混凝土澆筑頂面或底面測試時(shí)，測區(qū)聲速值應(yīng)修正。確定混凝土強(qiáng)度推定值 =　　　 　　?。?4） 式中：——構(gòu)件中最小的測區(qū)混凝土強(qiáng)度換算。（2）泵送混凝土結(jié)構(gòu)或構(gòu)件根據(jù)第i個(gè)測區(qū)平均回彈值及平均碳化深度值，由式（5－3）計(jì)算。 ――第i次測量的碳化深度值（mm）； ――測區(qū)的碳化深度值測量次數(shù)。當(dāng)檢測時(shí)回彈儀為非水平狀態(tài)且測試面為非混凝土的澆筑側(cè)面時(shí)，應(yīng)先進(jìn)行角度修正，再進(jìn)行澆筑面修正。 圖6 裂縫測量及輸出數(shù)據(jù)五、資料整理（測區(qū)數(shù)少于10個(gè)的單個(gè)構(gòu)件）（一）回彈資料整理回彈值計(jì)算（1）計(jì)算測區(qū)平均回彈值表1 測試結(jié)果測次12345678數(shù)值3542395046424438測次910111213141516數(shù)值4037424439334344從測區(qū)16個(gè)回彈值中，剔除3個(gè)最大值和3個(gè)最小值，然后將余下的10個(gè)回彈值按下列公式計(jì)算：　　?。?－1）式中：—測區(qū)平均回彈值，—第個(gè)測點(diǎn)的回彈值。（2）開機(jī)用儀器專配的連接電纜分別將發(fā)射換能器和接收換能器與主機(jī)的“發(fā)射”接口和“接收1”接口相連。測線盡量不要與混凝土中的主鋼筋平行。見圖5。以兩個(gè)換能器內(nèi)邊緣間距（ｌ′）分別等于100、150、200、250、300mm、……布置發(fā)射點(diǎn)和接收點(diǎn)。 打開主機(jī)電源，在操作系統(tǒng)界面中雙擊DJUS—05超聲儀（即采集系統(tǒng)）圖標(biāo)，進(jìn)入測試主界面。檢測部位（測點(diǎn)）不平或有粉刷層時(shí)要進(jìn)行打磨清除處理，以保證換能器與測試面耦合良好。1．回彈測點(diǎn)　　2．超聲測點(diǎn)圖3　超聲回彈綜合法測強(qiáng)測點(diǎn)布置圖注意：每對測點(diǎn)的連線盡量不要與附近的鋼筋軸線平行。布置好各測區(qū)的3個(gè)超聲對測點(diǎn)（見圖3），收、發(fā)探頭應(yīng)在同一軸線。⑥用濃度為1%的酚酞酒精溶液滴在孔洞內(nèi)壁的邊緣處，用游標(biāo)卡尺測量未變色的垂直距離，測量3次，取其平均值。④每一測區(qū)記取16個(gè)回彈值。②使回彈儀對砼表面緩慢均勻施壓，待彈擊錘脫鉤，沖擊彈擊桿后，讀回彈值，測讀至1。測點(diǎn)距構(gòu)件邊緣的距離不小于30mm，同一測點(diǎn)只允許彈擊一次。測試面應(yīng)清潔、平整、干燥。四、實(shí)驗(yàn)方法（一）檢測混凝土強(qiáng)度回彈法（1）測區(qū)、測點(diǎn)布置測區(qū)布置在構(gòu)件混凝土澆注的側(cè)面，兩側(cè)對稱布置，均勻分布，尺寸為200mm200mm，見圖2。該感應(yīng)電壓的變化值是鋼筋與探頭的距離和鋼筋直徑的函數(shù)。檢測時(shí)，鋼筋測試儀的探頭接觸結(jié)構(gòu)混凝土表面，探頭中的線圈通過交流電，線圈周圍就產(chǎn)生交流磁場?；炷潦菐醮判缘牟牧?，而結(jié)構(gòu)內(nèi)配置的鋼筋是帶有強(qiáng)磁性的。（2）超聲檢測混凝土內(nèi)部的不密實(shí)區(qū)域或空洞基本原理根據(jù)各測點(diǎn)的聲時(shí)(或聲速)、波幅或頻率值的相對變化，確定異常測點(diǎn)的坐標(biāo)位置，從而判定缺陷的范圍。這樣由表及里，較為確切地反映混凝土的強(qiáng)度。回彈法的回彈值反映了混凝土的彈性性質(zhì)，同時(shí)在一定程度上也反映了混凝土的塑性性質(zhì)，但它只能確切反映混凝土表層約3cm左右厚度的狀態(tài)。超聲波在混凝土材料中的傳播速度反映了材料的彈性性質(zhì)。三、基本原理回彈法檢測混凝土強(qiáng)度的基本原理回彈法的基本原理是使回彈儀的彈擊拉簧驅(qū)動(dòng)儀器內(nèi)的彈擊重錘，通過中心導(dǎo)桿，彈擊混凝土的表面，并測得重錘反彈的距離x，以反彈距離與彈簧初始長度L之比為回彈值R，由它與混凝土強(qiáng)度的相關(guān)關(guān)系來推定混凝土強(qiáng)度。實(shí)驗(yàn)儀器設(shè)備（1）DJUS05非金屬超聲波儀；（2）DJHT225W09回彈儀，見圖1；（3）DJGW2A鋼筋位置測定儀；圖1 DJHT225W09回彈儀（4）卷尺、直尺。實(shí)驗(yàn)六 鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)無損檢測一、實(shí)驗(yàn)?zāi)康牧私饣炷脸晝x、回彈儀、鋼筋位置測定儀的使用方法；了解超聲回彈綜合法檢測混凝土強(qiáng)度的要求；掌握回彈法及超聲回彈綜合法檢測混凝土強(qiáng)度的基本原理，熟悉鋼筋位置和保護(hù)層厚度的測定方法； 掌握超聲法測缺陷的基本原理。自由振動(dòng)中傳感器[1]和[3]（即梁的1/4處和3/4處）所測得的加速度值并不完全對稱相等，推測其原因可能是加速度傳感器的安裝位置不精準(zhǔn)或儀器設(shè)備自身的誤差等。五、試驗(yàn)結(jié)果對比與分析從上面數(shù)據(jù)計(jì)算結(jié)果可以看出，可能由于試驗(yàn)測得的自由振動(dòng)波形未能很好的體現(xiàn)其衰減特征，另外數(shù)據(jù)點(diǎn)的選取也可能不太合理。 用脈動(dòng)法測量結(jié)構(gòu)的固有頻率，將地面不規(guī)則運(yùn)動(dòng)（見圖6）作為激勵(lì)作用于結(jié)構(gòu)上，記錄脈動(dòng)曲線并進(jìn)行自譜分析如圖7，試驗(yàn)數(shù)據(jù)記錄于表4。 將電動(dòng)葫蘆（掛50kg砝碼）移動(dòng)到梁中部，突卸荷載記錄梁及電動(dòng)葫蘆系統(tǒng)的自由振動(dòng)曲線，或突加荷載記錄梁及電動(dòng)葫蘆系統(tǒng)（掛50kg砝碼）的自由振動(dòng)曲線，見圖5，試驗(yàn)數(shù)據(jù)記錄于表2，計(jì)算衰減系數(shù)見表3。圖3 移動(dòng)荷載作用下示意圖移動(dòng)荷載作用下位移計(jì)及應(yīng)變片布置情況見圖3，啟動(dòng)電動(dòng)葫蘆（掛50kg砝碼），記錄移動(dòng)荷載作用下的振動(dòng)曲線如圖4，計(jì)算梁及電動(dòng)葫蘆（掛50kg砝碼）系統(tǒng)的動(dòng)力系數(shù)見表1。將應(yīng)變式位移計(jì)按半橋接法接入DH3817電阻應(yīng)變儀，將應(yīng)變儀與計(jì)算機(jī)連接。鋼梁長7m，電動(dòng)葫蘆自重180kg。