求恩醫(yī)院門(mén)診樓結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)土木工程畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)doc(參考版)
2025-07-21 09:46本頁(yè)面
【正文】 基礎(chǔ)受沖切驗(yàn)算采用下列公式計(jì)算： (94) (95) (96)式中 －受沖切承載力的截面高度影響系數(shù)，當(dāng)時(shí),取。組合作用下 = =()kN/m2顯然，滿(mǎn)足要求。 地基承載力驗(yàn)算根據(jù)規(guī)范，地基承載力驗(yàn)算公式 (92) (93)D柱：基礎(chǔ)自重和基礎(chǔ)上的土重采用表91柱底內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)組合驗(yàn)算 = =()kN/m2顯然，滿(mǎn)足要求。C柱：基底面積：～?！笨紤]到偏心荷載作用下應(yīng)力分布不均勻，將基礎(chǔ)底面面積按30﹪增大。預(yù)設(shè)基礎(chǔ)高度，故基礎(chǔ)埋深：亞粘土層為持力層，地基承載力特征值，當(dāng)基礎(chǔ)寬度大于,埋深大于時(shí)，地基承載力按下式修正： （91）式中 、—基礎(chǔ)寬度和埋深的地基承載力修正系數(shù)，根據(jù)粘土的物理性質(zhì)， 查地基承載力修正系數(shù)表； －基礎(chǔ)底面寬度，當(dāng)按取，按取，暫取； －基礎(chǔ)底面以下土的重度，?。? －基礎(chǔ)底面以上土的加權(quán)平均重度，取。m，V＝（永久控）由基礎(chǔ)梁傳至基頂?shù)暮奢dD柱：N=++（）+（）+=Nk==C柱：N=+++（）+()=Nk== 基礎(chǔ)截面設(shè)計(jì)根據(jù)工程地質(zhì)勘探資料，承載力設(shè)計(jì)值為245KN/m2；，承載力設(shè)計(jì)值為320KN/m2；再往下為礫石層，承載力設(shè)計(jì)值為400KN/m2。m，V＝－（永久控）從C柱內(nèi)力組合表中選取第一組：|Mmax|＝m，V＝（2）基本組合從D柱內(nèi)力組合表中選取第一組：|Mmax|＝m，Nmax＝，V=C柱：第一組：|Mmax|＝－并參考規(guī)范：《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB_500072011）。以方向計(jì)算跨中為例：，實(shí)配鋼筋C8200()最小配筋率驗(yàn)算：，此值大于=，%，滿(mǎn)足要求?！庇捎谠摪迮c梁整體現(xiàn)澆。m截面設(shè)計(jì)截面有效高度：一類(lèi)環(huán)境類(lèi)別板的最小混凝土保護(hù)層厚度15mm，假定選用C10鋼筋，則方向跨中截面的=1001510/2=80mm，方向跨中截面的=70mm，支座截面的=80mm。m==”取寬的板計(jì)算板跨中彎矩及支座最大負(fù)彎矩，由（為短跨方向，為長(zhǎng)跨方向）查《混凝土結(jié)構(gòu)》中冊(cè)附錄7得：=(+)+(+)=沿樓蓋周邊則根據(jù)實(shí)際支承情況確定。荷載計(jì)算：恒載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算： 活載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算： 荷載設(shè)計(jì)值：計(jì)算跨度：，為梁軸線(xiàn)間距，故?，F(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板的厚度為，混凝土強(qiáng)度等級(jí)采用C30級(jí)，鋼筋采用HRB400級(jí)。故本設(shè)計(jì)省去非抗震設(shè)計(jì)時(shí)的柱斜截面配筋計(jì)算。經(jīng)計(jì)算得軸壓比，根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》，則最小體積配筋率為：柱箍筋的體積配筋率由《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》式（）求得：，滿(mǎn)足要求。綜上有：柱箍筋采用HPB300級(jí)鋼筋直徑8mm，上端加密區(qū)范圍860mm，下端加密區(qū)范圍1720mm。柱箍筋加密范圍：柱端，取截面高度、柱凈高的和三者的最大值；底層柱，柱根不小于柱凈高的；當(dāng)有剛性地面時(shí)，除柱端外尚應(yīng)去剛性地面上下各。由于剪跨比大于2，所以有：==，受剪截面滿(mǎn)足要求。%，滿(mǎn)足要求。選配4C28，=2463mm2非抗震設(shè)計(jì)時(shí)垂直于彎矩作用平面的軸心受壓承載力驗(yàn)算：查表得=（+3602463）=，滿(mǎn)足要求。由表74得，底層D柱下端取的情況控制配筋。表75 D柱最不利內(nèi)力組合（下端）計(jì)算過(guò)程最不利內(nèi)力組合202020偏心類(lèi)型小偏壓小偏壓大偏壓注：表中M的單位為kN表74 D柱最不利內(nèi)力組合（上端）計(jì)算過(guò)程最不利內(nèi)力組合202020偏心類(lèi)型小偏壓小偏壓大偏壓注：表中M的單位為kN由《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》給出的的近似公式 （72）得=且2=80其余不利內(nèi)力組合下的配筋面積計(jì)算同上，不再贅述。柱的計(jì)算長(zhǎng)度確定：“一般多層房屋中梁柱為剛接的框架結(jié)構(gòu)的各層柱段。mN=“取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30兩者中較大者。mN=及相應(yīng)的M：（抗震）M=mN=②底層D柱下端及相應(yīng)的N：（抗震）M=mN=及相應(yīng)的M：（非抗震）M=故可以直接將抗震組合內(nèi)力M、N與非抗震組合內(nèi)力M、N進(jìn)行比較，選取“最不利內(nèi)力組合”進(jìn)行正截面設(shè)計(jì)，并從柱上下端選取不利情況進(jìn)行縱筋配置。柱正截面承載力計(jì)算柱正截面計(jì)算時(shí)，除了考慮抗震承載力調(diào)整系數(shù)外，抗震設(shè)計(jì)與非抗震設(shè)計(jì)的承載力計(jì)算公式相同。剪跨比驗(yàn)算，其值宜大于2，取上下端計(jì)算結(jié)果的較大者，計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表73。0表72 框架梁斜截面承載力計(jì)算層次截面按計(jì)算配筋？實(shí)配雙肢箍筋511300560否——A820033300560否——A820044250460否——A8200411300560否——A820033300560否——A820044250460否——A8200311300560否——A820033300560否——A820044250460是A8150211300560否——A820033300560否——A820044250460是A8150111300560否——A820033300560否——A820044250460是A8150注：箍筋采用HPB3001 框架柱的截面設(shè)計(jì)軸壓比驗(yàn)算《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB 500102010）：“?！?600/4=150mm，8d=820=160mm，因此加密區(qū)箍筋間距取為150mm，故取A8150?！?（500）=900（750）＞500，“取箍筋加密區(qū)長(zhǎng)900（750）mm。驗(yàn)算是否需要計(jì)算配置箍筋：，需要計(jì)算配筋。m）（mm）選配鋼筋實(shí)配面積（mm）2552C206281114C251610222C22760334C251964444C251964552C206282梁的斜截面配筋計(jì)算由于，故KN=梁截面尺寸符合要求。0表71 框架梁正截面承載力計(jì)算層次截面（kN參考規(guī)范《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB500102010）：“抗震等級(jí)為三級(jí)時(shí)，%，%；%，%。m=對(duì)于C柱取=860mm。m（3）梁的正截面受彎承載力計(jì)算跨內(nèi)截面下部受拉，可按T形截面進(jìn)行配筋計(jì)算，支座邊緣處截面梁上部受拉應(yīng)按矩形截面計(jì)算?！眐N（2）梁截面尺寸驗(yàn)算梁采用C30混凝土，HRB400級(jí)鋼筋，DC梁截面尺寸為300600mm，BA梁截面尺寸為250500mm，柱截面為400400mm。由永久荷載控制由恒荷載控制的效應(yīng)組合；；由活荷載控制的效應(yīng)組合；由上知四種荷載組合分別為：；；；。m)DCCBBADCCBBADCCBBADCCBBA54321各種控制截面位置如圖63所示圖63 控制截面位置圖 內(nèi)力組合類(lèi)別本設(shè)計(jì)考慮四種內(nèi)力組合。表63 恒載作用下梁端控制截面內(nèi)力層次(kN)(kN控制截面處的剪力和彎矩可按式62和式63計(jì)算（其中為范圍內(nèi)的梁上荷載）。柱的設(shè)計(jì)控制截面為上、下兩個(gè)端截面?？缰袕澗貞?yīng)按平衡條件相應(yīng)增大。支座彎矩降低后，必須相應(yīng)加大梁跨中彎矩。m）圖521 左震作用下框架梁端剪力和柱軸力圖（kN）6 內(nèi)力組合 塑性調(diào)幅框架中允許梁端出現(xiàn)塑性鉸。表516 地震作用下梁端彎矩、剪力及柱軸力層次邊梁走道梁柱軸力D柱C柱B柱A柱5747372717左震作用下的框架內(nèi)力圖根據(jù)上面計(jì)算結(jié)果，得出左震作用下彎矩圖見(jiàn)圖520，梁端剪力和柱軸力見(jiàn)圖521。m）（kNm）（kN計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表514和515。圖518 左風(fēng)作用下彎矩圖（kN （510） （511） （512） （513）具體計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表513。m）（kNm）（kN （58） （59）按照以上方法計(jì)算所得的風(fēng)荷載作用下的各柱柱端彎矩見(jiàn)表51表512。反彎點(diǎn)位置計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表5表510。第i層和第m柱所分配的剪力按式56： （56）式中 Vim—i層m柱分擔(dān)的剪力；Dm—柱m的抗側(cè)剛度；∑D—i層所有柱的抗側(cè)剛度之和；Vi—i層的總剪力。m)層次簡(jiǎn)支梁情況豎向荷載產(chǎn)生的跨中M恒載跨中彎矩DCCBBADCCBBADCCBBA54321柱的剪力表57 活載作用下柱剪力(kN)層次D柱C柱B柱A柱54321柱的軸力表58 活載作用下柱軸力(kN)層次D柱C柱B柱A柱上下上下上下上下54323323321豎向活荷載下的剪力和軸力圖分別見(jiàn)圖516～圖517。圖511 活載彎矩分配圖圖512 頂層活載彎矩圖圖513 標(biāo)準(zhǔn)層活載彎矩圖圖514底層活載彎矩圖圖515 活載彎矩圖（kN彎矩分配法計(jì)算過(guò)程如圖511所示，計(jì)算所得結(jié)構(gòu)彎矩圖見(jiàn)圖513。豎向荷載下的剪力和軸力圖分別見(jiàn)圖59～圖510。計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表54。 （55）表53 恒載作用下柱剪力(kN)層次D柱C柱B柱A柱54321柱的軸力頂層柱頂軸力由節(jié)點(diǎn)剪力和節(jié)點(diǎn)集中力疊加得到，柱底軸力為柱頂軸力加上柱的自重。m)層次簡(jiǎn)支梁情況豎向荷載產(chǎn)生的跨中M恒載跨中彎矩DCCBBADCCBBADCCBBA54321
環(huán)評(píng)公示相關(guān)推薦
鄂ICP備17016276號(hào)-1