【正文】 九、附錄A對于在基體鋼材先堆焊過渡層后再堆焊表面耐蝕層雙層堆焊方法而言，耐蝕層堆焊時基體鋼材實際上是過渡層金屬，基體鋼材改變了，過渡層、耐蝕層堆焊應重新評定。 耐蝕堆焊試件和試樣的檢驗耐蝕堆焊重新評定焊接工藝的判斷準則是堆焊層的化學成分，標準修改后明確了堆焊試件上堆焊層最小寬度。角焊縫根部焊透示意如圖14，只要腹板底部直角頂點熔人焊縫則就表示角焊縫焊透(見圖14a))，圖14b)實線與虛線位置也稱角焊縫根部焊透，但此時焊縫已是對接焊縫加角焊縫的組合焊縫了。 合格指標a)焊縫根部應焊透，焊縫金屬和熱影響區(qū)不得有裂紋、未熔合。金相試樣尺寸范圍只要包括全部焊縫、熔合區(qū)和熱影響區(qū)即可。 檢驗項目：外觀檢查、金相檢驗(宏觀)。 功表 17 鋼材標準拉伸強度σb規(guī)定值下限Mpa （kgf/mm2）吸JIS B 8285—1993《壓力容器焊接工藝評定試驗》中規(guī)定焊接接頭沖擊試驗吸收功不得小于表17中的數值，對比表17可見JB 4708對沖擊韌性試驗合格指標仍比日本規(guī)定要嚴格。母材經過焊接熱循環(huán)的作用變成有復雜組織的熱影響區(qū)，其性能特別是沖擊韌性有變差傾向，對于調質鋼而言，焊接熱影響區(qū)不能進行調質處理，沖擊韌性難以與母材相比。 合格指標每個區(qū)3個試樣為一組的常溫的沖擊吸收功平均值應符合圖樣或相關技術文件規(guī)定，且不得小于27J，至多允許有1個試樣的沖擊吸收功低于規(guī)定值，但不低于規(guī)定值的70％。 有人建議熱影響區(qū)試樣的缺口軸線將“應盡可能多的通過熱影響區(qū)”改為“位于熱影響區(qū)的寬度中心”，我們認為不妥，標準正文圖12所示為單面坡口，實際上雙面坡口也很多，如圖13所示，板厚為20mm、雙面焊，小坡口為后焊面，通過作圖可以看出，位于熱影響區(qū)的寬度中心的A線幾乎有一半在焊縫區(qū)內，按“盡可能多的通過熱影響區(qū)”原則所作的B線，絕大部分通過熱影響區(qū)，按B線加工缺口則試驗結果較A線更能充分反映熱影響區(qū)的沖擊韌性特征。根據GB 6654一1996《壓力容器用鋼板》規(guī)定當鋼板厚度60mm時，在l／4板厚處取沖擊試樣，測定鋼板的韌性，故焊接工藝評定試件的沖擊試驗也以板厚60 mm為界，對于厚度T60IYll的試件在丁／4處制取焊縫和熱影響區(qū)沖擊試樣。2)雙面焊時，t2從后焊面的鋼材表面測量。熱影響區(qū)試樣的缺口軸線至試樣軸線與熔合線交點的距離大于零，且應盡可能多的通過熱影響區(qū)。b)取樣位置：在試件厚度上的取樣位置見圖12。 沖擊試驗從表15可見列入GB 150鋼種也有不少鋼號的伸長率標準規(guī)定值下限20％，但供貨時一般20％，)中做了具體規(guī)定，先按D=4S進行彎曲，若不能通過且伸長率實測值占：δ520％，則加大彎心直徑重新試驗。試樣在離開試驗機后都有回彈，在試樣承載時測量彎曲角度表明試樣已經具備的彎曲能力，這是合理的。表 12c)彎曲角度應以試樣承受載荷時測量為準。b)試樣的焊縫中心應對準彎心軸線。壓力容器產品使用時大都保留了焊縫兩側母材原始表面，這種不利因素已被安全系數等設計規(guī)定所包容了。當考核焊工技能時，彎曲試樣保留焊縫一側母材原始表面，似乎有些道理。在修訂標準時，我們參照美國、日本相關標準，在壓力容器焊接工藝評定標準中修改彎曲試驗方法，規(guī)定不區(qū)分單面焊還是雙面焊，也不區(qū)分鋼材種類，焊接接頭彎曲試驗都規(guī)定彎心直徑為4a，彎曲角度為180176。試驗結果表明，隨著彎心直徑減小，試樣受彎范圍也相應減少，主要集中在焊縫區(qū)受彎，而熱影響區(qū)受彎程度大大減少，熱影響區(qū)這個薄弱面在彎曲試驗中得不到充分考核，這樣減小彎心直徑所謂提高彎曲試驗要求不過是嚴在焊縫區(qū)、松在熱影響區(qū)，這對提高焊接接頭的彎曲性能，提高壓力容器安全性能極為不利，4倍板厚的彎心直徑進行彎曲試驗時，焊縫區(qū)、熔合區(qū)和熱影響區(qū)都在彎曲范圍內，其表面伸長率近似相同(約20％)承受彎曲試驗考核，這不僅是合理的，也是嚴格的。 壓力容器常用焊材熔敖金屬伸長率標準規(guī)定值 伸長率標準定值，%不小于壓力容器常用焊材15J606，j607，J707，R40717W707Ni，W907Ni，J557，R207，R307，R31720J50222J422，J426，J427，J506，J507，J506RH，J507RH，J507Mow，H08Mn2SiA+CO2，all welding flux25A132，A137，A212，A24230A202，A207，A022彎曲試驗的彎心直徑為3a時，是否表明比4a要求更嚴呢?回答是否定的。BBBBBBB表 15GB 150一1998中所列壓力容器用鋼板伸長率標準規(guī)定值如表15，相應焊接材料熔敖金屬伸長率標準規(guī)定如表16。 熔化焊接頭和堆焊層的彎曲試驗》、美國ASME Ⅸ《焊接和釬接評定》(1995年版)、焊接接頭彎曲試驗的目的在于測定焊接接頭的完好性(連續(xù)性、致密性)和塑性，壓力容器工作者希望焊接接頭的焊縫區(qū)、熔合區(qū)和熱影響區(qū)都在相同伸長率條件下考核其完好性這才是真正合理的，值得注意的是熱影響區(qū)性能比起焊縫和母材來更難以控制，是焊接接頭薄弱面，是彎曲試驗檢測重點。彎曲試驗比起拉伸、沖擊試驗來，因為沒有實物彎曲開裂數值作參照，因而難以確定彎曲試驗的判廢指標與試驗方法。 試樣加工要求試樣的焊縫余高應采用機械方法去除，面彎、背彎試樣的拉伸表面應齊平。厚鋼板橫截面上拉伸強度不均勻，兩片或多片試樣的拉伸試驗結果不是單片值而是平均值應符合要求，而其單片值，如果斷在焊縫或熔合線以外的母材上，其最低值不得低于母材鋼號標準規(guī)定值下限的95％(碳素鋼)，或97％(低合金鋼和高合金鋼)。c)同一厚度方向上的兩片或多片試樣拉伸試驗結果平均值應符合上述要求，且單片試樣如果斷在焊縫或熔合線以外的母材上，其最低值不得低于母材鋼號標準規(guī)定值下限的95％(碳素鋼)或97％(低合金鋼和高合金鋼)。 合格指標a)試樣母材為同種鋼號時，每個試樣的抗拉強度應不低于母材鋼號標準規(guī)定值的下限值。本標準中拉伸試樣與鋼材、焊材的拉伸試樣不同，其特點是試樣受拉伸平行部分很短，通常等于焊縫寬度加12 mm，實質上是焊縫寬度加熱影響區(qū)寬度，兩側立即以R=25 mm的圓弧過渡到夾持部分，其目的是強迫拉伸試樣在焊接接頭內(焊縫區(qū)、熔合區(qū)和熱影響區(qū))斷裂，以測定焊接接頭的抗拉強度σb。切口寬度應盡量小，用薄鋸條或薄銑刀對試樣進行分層加工：用機械方法去除焊縫余高過程中可能要加工到母材，所以規(guī)定拉伸試樣厚度應等于或接近試件母材厚度丁，這是符合實際情況的。等分后的兩片或多片試樣試驗代替一個全厚度試樣的試驗。b)厚度小于或等于30mm的試件，采用全厚度試樣進行試驗。 取樣和加工要求a)試樣的焊縫余高應以機械方法去除，使之與母材齊平。對于試件采用兩種或兩種以上焊接方法（或焊接工藝）焊成，如果某種焊接方法（或焊接工藝）焊縫金屬厚度小于6mm無法單獨制備沖擊試樣時，可以與其他焊接方法（或焊接工藝）聯(lián)合制備沖擊試樣，沖擊試樣缺口只要有一部分通過焊縫區(qū)（或熱影響區(qū)）則便認為該焊縫區(qū)（或熱影響區(qū)）已經得到沖擊韌性檢驗，見圖12。5）當無法制備5mm10mm55mm小尺寸沖擊試樣時，免做沖擊試驗。3）可以用4個橫向側彎試樣代替2個面彎和2個背彎試樣。 力學性能和彎曲性能試驗項目和取樣數量 試件母材的厚度T，mm試驗項目和取樣數量，個拉伸試驗彎曲試驗2）沖擊試驗4）5）拉伸1）面彎背彎側彎焊縫區(qū)熱影響區(qū)4）T 222 ≤ T 102223310 ≤ T 202223)33T ≥ 2024, 331）一根管接頭全截面試樣可以代替2個板形試樣2）當試件焊縫兩側的母材之間或焊縫金屬和母材之間的彎曲性能有顯著差別時，可改用縱向彎曲試驗代替橫向彎曲試驗。當無法制備5mm10mm55mm小尺寸沖擊試樣時，免做沖擊試驗。當焊縫兩側母材的鋼號不同時，每側熱影響區(qū)都應取3個沖擊試樣?？梢杂?個橫向側彎試樣代替2個面彎和2個背彎試樣?？v向彎曲時只取面彎和背彎試樣各2個。一根管接頭全截面試樣可以代替2個板形試樣2）3232232222焊縫區(qū)背彎拉伸1）彎曲試驗2）試驗項目和取樣數量，個表11 力學性能和彎曲性能試驗項目和取樣數量應符合表11的規(guī)定。當要求增加檢驗項目時，應同時規(guī)定出評定規(guī)則、替代范圍、試驗方法和合格指標。鑒于焊接裂紋使人擔心，產生原因復雜，“不得有裂紋”。出現(xiàn)裂紋的原因比較復雜，首先要考慮鋼材焊接性能是否完全掌握，焊接工藝是否正確，鋼板冶金軋制缺陷、坡口寬窄對裂紋敏感性也有影響。JB 4708—2000《鋼制壓力容器焊接工藝評定》標準中對接焊縫試件評定焊接工藝的目的在于得到焊接接頭力學性能符合要求的焊接工藝，在標準中規(guī)定了一整套的評定規(guī)則、試驗方法和合格指標都是圍繞焊接接頭力學性能的。 試件檢驗項目：外觀檢查、無損檢測、力學性能和彎曲性能試驗。試件應不小于150 mml50 mm，堆焊寬度等于或大于38 mm，長度應滿足切取試樣要求。 對接焊縫試件尺寸：試件厚度應充分考慮適用于焊件厚度的有效范圍。填充金屬類別中“當堆焊首層時變更焊條直徑”時可能會引起首層堆焊金屬稀釋率改變，故作為焊條電弧焊時的評定焊接條件。 耐蝕堆焊重新評定焊接條件見表9。同一焊接方法或不同焊接方法堆焊的兩條焊道之間所出現(xiàn)的焊接缺陷問題屬于操作技能范圍，不在耐蝕堆焊工藝評定規(guī)則范圍之內。與對接焊縫重新評定焊接工藝的判斷準則不同，耐蝕堆焊重新評定焊接工藝的判斷準則是堆焊層的化學成分變化，依據這個準則編制出表9耐蝕堆焊重新評定焊接條件。七、耐蝕堆焊工藝評定規(guī)６　耐蝕堆焊工藝評定規(guī)則修訂后的JB 4708對耐蝕堆焊評定進行了一些變動，雙層堆焊時分為過渡層與耐蝕層，為區(qū)別起見，將原標題耐蝕層堆焊改為耐蝕堆焊。 組合評定合格，當作單一焊接方法（或焊接工藝）分別評定來確定適用于焊件母材的厚度有效范圍。 對接焊縫試件評定合格的焊接工藝用于角焊縫焊件時，焊件厚度的有效范圍不限；角焊縫試件評定合格的焊接工藝用于非受壓角焊縫焊件時，焊件厚度的有效范圍不限。表13用T=40mm試件評定合格的焊接工藝，適用于焊件厚度有效范圍，對產品而言，筒體厚度、焊縫金屬厚度都在其范圍內，唯獨管壁厚度在其范圍之外，因此還需用板厚為T=10mm以相同焊接條件再施焊試件，見圖11，評定合格的焊接工藝，適用于焊件厚度有效范圍見表13，對產品而言，管壁厚度、焊縫金屬厚度都在其范圍內，此時用兩份“焊接工藝指導書”（T=40mm，T=10mm）所評定得出的兩份“焊接工藝評定報告”中重要因素、補加因素中相同部分，編制一份產品（插入式接管）“焊接工藝指導書”，這份“焊接工藝指導書”應當認為是被評定合格的。結合表7來分析該組合焊縫產品既是序號2所述的部分分焊透的對接焊縫焊件，又是序號4所講的不等厚對接焊縫焊件。對于不等厚對接焊縫焊件，可以用等厚的對接焊縫試件來評定，厚邊和薄邊母材的厚度都應在已評定的有效范圍內，當一塊對接縫試件同時覆蓋不了厚邊和薄邊母材厚度時，應另選用一個合適的厚度增加一塊試件進行評定，以便和前一塊試件評定合格的焊接工藝共同覆蓋厚邊和薄邊厚度。除類別號Ⅶ母材外≥38不等厚對接焊縫焊件，用等厚的對接焊縫試件來評定類別號為Ⅶ母材，不規(guī)定沖擊試驗≥6返修焊、補焊≥38部分焊透的對接焊縫焊件≥38當焊條電弧焊、埋弧焊、鎢極氣體保護焊、熔化極氣體保護焊用于打底焊時，可單獨評定，此時≥13 適用于焊件厚度有效范圍 母材焊縫金屬最小值最大值最小值最大值埋弧焊1540不限40焊條電弧焊1540不限20氬弧焊1540不限102 組合評定按照擬定的一份焊接工藝指導書用三種焊接方法完成試件，評定合格后適用于焊件厚度有效范圍見表12，可見其范圍完全滿足壓力容器縱縫接頭母材和焊縫金屬厚度。表11注：焊縫金屬總厚度t等于板厚T,t=t1+t2+t3舉例說明如下：現(xiàn)有16MnR制壓力容器縱縫接頭，有沖擊試驗要求，該縱縫用三種焊接方法完成，其焊縫金屬厚度如圖5所示，焊接工藝評定厚度計算如下：1 分別評定擬定三份焊接工藝指導書，焊接3塊試件（見圖6），評定了縱縫焊接工藝。,不能將計算焊縫金屬厚度時，余高不計算在內。當焊件由兩塊或多塊母材疊在一起時，確定適用于焊件厚度范圍時應按單塊板厚度計算，見圖3。本標準中所述及的“焊件”“試件”厚度，均包括母材和焊縫金屬厚度兩部分，要不就述及焊（試）母材厚度或焊（試）件涵縫金屬厚度。當進行焊接工藝評定需確定試件厚度與焊件厚度時，首先應看表表8，當符合表表8中所列焊接情況寸，試件厚度與焊件厚度按兩表規(guī)定執(zhí)行。在ASMEⅨ和JIS B8285中規(guī)定，當試件母材厚度T≥6mm，適用于焊件母材厚度的有效范圍最小值為T與16mm兩者中取較小值。 對于焊條電弧焊、埋弧焊、鎢極氣體保護焊、熔化極氣體保護焊，當焊件規(guī)定進行沖擊試驗時，試件評定合格后當T≥8 ，如試件經高于上轉變溫度的焊后熱處理或奧氏體母材焊后經固溶處理時，仍按原規(guī)定執(zhí)行。15()／R 83l《固定式鍋爐制造規(guī)范》(().75 ～) T氣焊除外法國壓力容器質帚鑒定委員會《焊接工藝評定標準》().75 ～ T+3 (5) (5) ～2T7個(洋見本標準表8)日本JIS B 8285—1993《壓力容器焊接工藝評定試驗》 ～2T5個(基本與ASME 美國ASME《鍋爐壓力容器規(guī)GB 150 將鋼材分為碳素鋼、低合金鋼和高合金鋼。對常用鋼材厚度覆蓋范圍給予放寬，對于鋼材標準抗拉強度下限值大于540 MPa的強度型低合金鋼，仍然按照原來規(guī)定的厚度覆蓋范圍；修