【正文】 在此感謝老師的同時，也謝謝我可愛的同學們，你們讓我感受到了齊心協(xié)力的力量，看到了團隊合作的精神。由于我知識學的不扎實，給老師帶來了不斷的問題，甚至是休息時也會有電話的騷擾，現(xiàn)以真誠的謝意感謝老師的包容和無私的幫助，讓我能夠按時完成設計。通過設計，我還知道了橋梁建設國內外的發(fā)展狀況。我是按照橋梁設計規(guī)范的要求，通過查看橋梁所在位置的地理環(huán)境、氣候條件以及交通量，結合當?shù)厝宋臍庀ⅲ罁?jù)安全、適用、經濟、美觀的原則設計了鉆孔灌注樁雙柱式橋墩和墻式框架式埋置式橋臺，制定了沈陽至阜新公路橋的下部結構設計說明書。雖然我在設計過程中努力將所學的理論知識在設計中應用，還大量參照實例，但某些具體細節(jié)難免與實際有偏差，因此在設計中出現(xiàn)有欠考慮的地方，懇請老師批評指正。對于在設計中關于各部分尺寸計算是參考已有的設計資料及橋梁規(guī)范中的具體要求事先擬定的，然后根據(jù)計算來驗算截面的合理性確定，進行配筋設計。橋臺采用的是墻式框架式埋置式橋臺，這種配有樁基礎的輕型橋臺適用于本設計這樣的軟土地基。橋墩的計算內容包括支座設計，內力組合，橋墩、橋臺截面設計，配筋計算，及墩身裂縫驗算等。另外橋墩設計與周圍環(huán)境，地質條件，以及地震、溫度作用有著重要關系。815 結論本設計為預應力混凝土簡支梁橋的下部結構設計，設計內容主要包括橋墩選型，支座設計、橋墩橋臺等的設計。（6）樁頂水平位移驗算a．樁在最大沖刷線處的水平位移和轉角(，)的計算 當，Z=0時，通過查表可得到：，故符合m法計算要求。表415 配筋系數(shù)表Table 415 The parameters of reinforced/mmεABCDρ/KN/KN44%73%注：，B，C，D由設計規(guī)范（JTG D622004）附錄C查得。該截面處樁的內力為：；樁基采用C35混凝土：，HRB400鋼筋：取c=6cm，則，對于多排樁，由于，故，故。表413值計算表Table 413 Combination of z0000表414值計算表Table 414 Combination of /KN/m178。故由，取，則有，b．計算承臺發(fā)生位移時引起的基樁反力c．計算承臺底位移a，c，β，d．計算外力作用下各樁頂內力軸向力：水平力：彎矩：校核：由計算可知，樁頂內力為： ；；（4）求最大沖刷線以下深度Z處截面上的彎矩MZ以及樁側水平應力a．求MZ：無量綱系數(shù)及由《基礎工程》中表413查得，值計算見表320。2）樁基強度驗算（1）確定順橋向樁的計算寬度,故?。剑?）樁的變形系數(shù),在此范圍內有一層土：礫石：樁基采用C35混凝土，（3）樁頂內力分配樁的計算長度為：，故可以按照彈性樁進行計算。則：，其中，則故有： ，得。以55截面的荷載組合1+2+4+5+6+9控制樁基設計。對于公路I級荷載，B=++= 水平土壓力計算根部（）端部（）總土壓力重心 截面計算=40060=340mm 由 =1000x（）解得：將x值代入下式，A：采用8根Φ14鋼筋，其截面積為：懸臂自重彎距很小，驗算從略。 活載等代土層厚度的計算，B=l+a+Htan30176。1（）解得：將x值代入下式，采用6根Φ32的鋼筋，其面積33截面：，由=10001x（）解得：將x值代入下式，：采用8根Φ32鋼筋，其面積44截面：，由 =10001x（）解得：將x值代入下式，采用12根Φ32鋼筋，其面積 背墻計算土壓力及活載水平力所產生的彎矩的荷載效應：每米長度內=454=41cm ， ，由 =10001x()解得：將x值代入下式，A每米長度內采用6根Φ14鋼筋，其截面積為：。組合Ⅰ1+2+4+5+31+2+4+5+6組合Ⅱ1+2+4+5+3+91+2+4+5+6+9 截面驗算1）臺帽底面（22截面），（為荷載組合表中的計算彎矩。177。177。8地震土壓力9支座摩阻力177。177。表412 內力組合表Table 412 Combination of inner force編號項目2233P/KNH/KNM/KNmP/KNH/KNM/KNm1上部構造2橋臺3橋梁4臺前土壓力5臺后土壓力6臺后公路Ⅰ級土壓力7結構地震力177。各截面的彎矩為：11截面：；22截面：；33截面：；44截面：；55截面：。5）支點摩阻力計算。44截面：；；；。22截面：；；。4）地震土壓力計算地震時作用于臺背的主動土壓力可按下式計算：式中：=，=，=，故有。44截面：；；；；；；；。水平地震力對各截面產生的彎矩計算：22截面：；；；；；。3）地震水平力計算橋臺的水平地震力按下式計算： (44)：=，=，=；為臺身重力，則。44截面：；；；；；。22截面：；；；。在破壞棱體長度范圍內只能放兩個重軸，因是四車道，故單位土壓力 各部分土壓力計算：背墻：；臺帽：；臺墻中部：；臺墻底部：；承臺： 。55截面：；；；；；；。33截面：；；；；。c．各截面土壓力總和及其所產生的彎矩11截面：。溜坡被沖情況驗算從略）計算公式如下： (41)式中：B=2= (42) 則a．33截面H=b．截面44H=c．承臺部分（2）由臺后填土自重引起的土壓力a．各截面單位土壓力 (43)11截面：；22截面：；33截面：；44截面：；55截面：。=35。2）正截面強度計算66截面：c=6cm，=1606=154cm，b=240cm由 有解得：將x值代入下式，采用45根Φ32鋼筋，其面積其他截面的計算方法相同，計算結果列表410表410 正截面鋼筋用量表Table 410 Amount of steel of crosssection截面112233445566計算鋼筋面積941873555618212575635010實際用鋼筋用量根數(shù)624701574545面積562943618936189 臺墻計算 垂直荷載計算1）恒載計算（1）上部構造：；（2）耳墻：；（3）擋塊：；（4）背墻：背墻后填土：（5）臺帽：（6）臺墻（33截面以上）：臺墻上土重：臺墻（44截面以上）：臺墻上土重：（7）承臺：（8）承臺以上土重： 2）恒載對臺墻各截面所產生的彎矩：：：：3）活載對臺墻產生的反力公路－I級荷載對稱布置，從臺帽計算中知，公路－I級雙孔五列布載，梁端反力R=，則1片臺墻的反力 4）活載對各截面所產生的彎矩見表411。m+00066/ KN左右/ KNm+00044/ KN左右/ KNm+00022/ KN左右/ KNm+000066Q/ KN左右M/ KNm+000044Q/ KN左右M/ KNm+00000022Q/ KN左173507右M/ KN荷載組合的結果列于表49。 截面驗算采用C35混凝土，主筋用HRB400，設計強度，混凝土設計強度：，保護層取6cm。表46 臺帽自重剪力計算表Table 46 Calculation of bent cap shear forces截面計算式Q/KN11左+++++（+）25右22左+++++右33左++++++96右44左（+96）右55左(+96)右66左(+96)右臺帽各截面自重彎矩的計算見表47。表45 恒載、活載彎矩計算表/KNmTable 45 The bending moment of live and dead load calculation /KNm截面位置上部恒載公路Ⅰ級五列對稱非對稱22=33=44+55+66+3）臺帽自重反力、剪力、彎矩計算。表43 上部構造恒載、活載作用時，臺身反力計算表Table 43 Calculation of pier reaction,when live and dead load of upper strucure acting臺身反力上部荷載公路Ⅰ級對稱非對稱/KN合計/KN合計 內力計算1）上部構造恒載、活載所產生的剪力計算：見表44。表42 各梁活載反力 / KNTable 42 Reaction of live load for every beams/ KN梁號對稱布置非對稱布置公路Ⅰ級四列====1==1=====公路Ⅰ級四列==1==1==1==1====3）臺身反力按雙懸臂簡支梁計算，如圖43。按公路I級計算得反力最大值。公路Ⅰ級荷載的分配系數(shù)計算過程已在橋墩部分計算完畢，結果見表41。其構造尺寸如圖41。這樣，橋臺所受的土壓力大為減少，橋臺的體積也相應的減小。主要材料：混凝土采用C35混凝土；主筋采用HRB400鋼筋。通過