【正文】 NOx、 SO2 排放濃度調(diào)節(jié) 1）檢查鍋爐 SO2的排放，手動(dòng)或自動(dòng)調(diào)節(jié)石灰石的給料速率，保證 SO2的排放值符合當(dāng)?shù)胤ㄒ?guī)； SO2的排放值不允許長(zhǎng)時(shí)間地低于標(biāo)準(zhǔn)的 75%，因?yàn)檫@能導(dǎo)致鍋爐低效率運(yùn)行。 (4)定排步驟： 1） 定排總門，在全開位置。 (3)定期排污是排除水冷壁下聯(lián)箱內(nèi)的沉淀物，調(diào)整爐水品質(zhì)。 鍋爐排污 (1)排污目的：為了保證鍋爐汽水品質(zhì)合格，保證受熱面清潔，不結(jié)垢和避免爐水 產(chǎn)生泡沫。 4） 爐渣中可燃物多時(shí)，應(yīng)暫停排渣，適當(dāng)提高料層差壓，調(diào)整氧量在合格范圍內(nèi)運(yùn)行。應(yīng)遵守勤排少排的原則。 料層差壓的調(diào)整： 1） 正常運(yùn)行中，保證料層差壓在 9000Pa 左右，啟動(dòng)點(diǎn)火過程中，料層差壓維持在6000Pa 左右。 5） 負(fù)荷降低，床溫下降時(shí)，應(yīng)及時(shí)放掉一部分循環(huán)灰，穩(wěn)定床溫。 3） 給煤均勻，盡量避免大幅度調(diào)整，發(fā)現(xiàn)氧量不正常升高應(yīng)及時(shí)檢查下煤情況。 注： 1） 煤種或煤的粒度變化時(shí)，合理調(diào)整一、二次風(fēng)量的配比，保持總風(fēng)量不變，調(diào)整密相區(qū)燃燒份額。調(diào)節(jié)床層溫度的主要手段是調(diào)節(jié)入爐煤量和調(diào)節(jié)去布風(fēng)板的一次風(fēng)流量。 2）床層溫度過高，且持續(xù)時(shí)間過長(zhǎng)，會(huì)造成床層結(jié)焦而無法運(yùn)行。 床溫的調(diào)整： 1）鍋爐床層溫度一般為 920℃，考慮到負(fù)荷的變化及其它方面的要求，應(yīng)將床層溫度控制在177。 9） 正常運(yùn)行中，保證機(jī)側(cè)主汽壓力在 ～ 之間。 7） 非事故情況下，應(yīng)調(diào)整燃燒及一、二次風(fēng)的配比，嚴(yán)禁采取開啟對(duì)空排汽等手段降低汽壓。 5） 運(yùn)行中氧量不正常，床溫下降時(shí)，及時(shí)檢查給煤情況，是否棚煤或斷煤等。注意調(diào)整一、二次風(fēng)配比合理。 2） 鍋爐運(yùn)行時(shí)，應(yīng)保證主汽壓力穩(wěn)定，嚴(yán)禁用升降負(fù)荷的辦法來調(diào)整鍋爐汽壓。（ 5～ 10℃）之間運(yùn)行，調(diào)整應(yīng)有預(yù)見性。 2） 正常運(yùn)行中，減溫水手動(dòng)門保持全開，用減溫水調(diào)整門進(jìn)行調(diào)整。 蒸汽溫度的調(diào)整： 1） 穩(wěn)定汽溫應(yīng)從穩(wěn)定汽壓著手，汽壓穩(wěn)了汽溫就不會(huì)有太大的變化。 2） 監(jiān)視自動(dòng)調(diào)整情況，必要時(shí)切為手動(dòng)調(diào)整。但床溫受到多方面制約，變化幅度有限，因此與改變床層高度相比，改變床溫來調(diào)節(jié)負(fù)荷作用有限。 4） 改變床溫也能調(diào)節(jié)鍋爐負(fù)荷。 2） 增加負(fù)荷時(shí)，應(yīng)先少量增加一次風(fēng)量和二次風(fēng)量，再少量增加給煤量，使料層差壓逐漸增加，再少量增加供風(fēng)量、給煤量交錯(cuò)調(diào)節(jié)，直到所需的出力。1） 升負(fù)荷時(shí)，燃煤量和風(fēng)量加大，在床溫不變條件下提高床層高度，增加蒸發(fā)受熱 面的吸熱量。風(fēng)煤的調(diào)整作到“少量多次”，以避免床溫的波動(dòng)。 50mm 時(shí)，報(bào)警鈴響，信號(hào)顯示，否則通知熱工人員處理。 7)啟、停爐，外界負(fù)荷變化大，燃燒不穩(wěn)定或調(diào)整機(jī)構(gòu)不正常時(shí)，嚴(yán)禁投入水位自動(dòng)。 5） 交接班前，將電接點(diǎn)水位計(jì)與雙色水位計(jì)校對(duì)，并將校對(duì)結(jié)果記錄在交接班記錄簿內(nèi)，若指示不一致，需檢查驗(yàn)證汽包水位計(jì)的正確性，并通知熱工人員進(jìn)行處理 。但上下變動(dòng)的范圍不應(yīng)超 過允許值。 75mm 為水位正常波動(dòng)的最高水位和最低水位，鍋筒水位限制：鍋筒水位達(dá) 100mm 或 +100mm 時(shí) DCS 聲光報(bào)警鍋筒水位達(dá) 200mm 或 +250mm 時(shí) MFT 動(dòng)作。 2） 鍋爐水位應(yīng)根據(jù)汽包水位計(jì)的指示調(diào)整，只有在給水自動(dòng)調(diào)整器，兩只就地水位計(jì)，電接點(diǎn)水位計(jì)正確和水位報(bào)警器完好的情況下，方可根據(jù)水位指示調(diào)整水位。如果發(fā)生溢水或缺水事故，則要被迫停爐。也通過返料風(fēng)門調(diào)整床溫變化。 13） 隨時(shí)監(jiān)測(cè)返料器工作情況，保持返料器正常運(yùn)行。 11） 保持兩側(cè)排煙溫度偏差小于 30℃，受熱面不超溫， SO NOx排放合格。 10） 運(yùn)行中嚴(yán)禁風(fēng)室一次風(fēng)量低于臨界流化風(fēng)量，以防結(jié)焦。 9） 鍋爐加負(fù)荷時(shí)，應(yīng)先增大風(fēng)量，后增大煤量。在負(fù)荷 50%時(shí)，投入二次風(fēng)調(diào)整二次風(fēng)量使氧量維持在 3～ 5%，一次風(fēng)量、二次風(fēng)量之比為 60%:40%。 6） 正常運(yùn)行時(shí)，床溫應(yīng)在 850～ 950℃之間。 4） 密切監(jiān)視爐膛各測(cè)點(diǎn)參數(shù)的變化，如發(fā)現(xiàn)異常，應(yīng)查明原因，及時(shí)處理。 2） 在運(yùn)行過程中，值班人員應(yīng)了解當(dāng)值所用燃料特性（燃燒的發(fā)熱量和灰分等），及時(shí)調(diào)整燃燒方式和風(fēng)煤配比。 主要運(yùn)行規(guī)范 序號(hào) 參數(shù) 正常范圍 單位 備注 1 負(fù)荷 300 T/h 2 水位 177。 (8)保持石灰石系統(tǒng)暢通。 (6)合理調(diào)節(jié)燃燒，減少各項(xiàng)熱損失，提高鍋爐效率。 (4)維持正常的床溫、床壓和汽溫、汽壓。 (2)保持汽包正常水位 ,水位波動(dòng)在允許范圍內(nèi)。 （ 7） .作好除塵、出渣、排污、加油、清潔衛(wèi)生等各項(xiàng)工作。 （ 5） .保持燃燒良好，提高鍋爐效率。 （ 3） .均衡進(jìn)水，保持正常水位。 MPa 3 爐膛溫度 850— 900 ℃ 小于 700壓火處理 4 返料溫度 940 ℃ 5 爐膛壓差 500— 2020 Pa 6 料層壓差 7000— 9000 Pa 7 煙氣含氧量 3— 5 % 鍋爐運(yùn)行中的監(jiān)視目的 （ 1） .保持鍋爐的蒸發(fā)量在額定值內(nèi)，滿足汽機(jī)及供熱用戶的需要。 鍋爐運(yùn)行指標(biāo) 鍋爐的運(yùn)行參數(shù)見表 11. 表 11 鍋爐的運(yùn)行參數(shù) 序號(hào) 名稱 參數(shù) 單位 備注 1 過熱蒸汽溫度 540177。鍋爐正常運(yùn)行時(shí)，若省煤器出口煙溫高于 正常溫度 16℃時(shí)應(yīng)進(jìn)行吹灰。 ，及時(shí)對(duì)鍋水加藥處理。 “爐前煤”進(jìn)行取樣分析，來驗(yàn)證固體燃料的粒度分布和燃料成份的變化情況。 ，如果必要進(jìn)行玻璃水位計(jì)排污。 ，驗(yàn)證壓力測(cè)點(diǎn)、傳壓管路是否堵塞，確保床壓指示正常。 ，保證一次風(fēng)和二次風(fēng)之間流量的正常分配。 第七章 鍋爐 的 正常運(yùn)行 鍋爐正常運(yùn)行中的檢查工作 1050℃，過高煙溫可燒壞耐火材料或金屬壓力部件。而不是爐膛負(fù)壓偏離給定值后再動(dòng)作，從而能使?fàn)t膛負(fù)壓基本不變。由于送風(fēng)量的變化時(shí)引起負(fù)壓波動(dòng)的主要原因，為了能使引鳳量快速的跟蹤送風(fēng)量，以保持二者的比例，可將送風(fēng)量作為前饋引入引鳳調(diào)節(jié)器。 引風(fēng)控制的任務(wù)是保持爐膛的負(fù)壓在規(guī)定的范圍內(nèi)。 引風(fēng)控制系統(tǒng) 對(duì)于負(fù)壓燃燒鍋爐，如果爐膛 壓力接近與大氣壓力，則爐煙往外冒出，影響設(shè)備與工作人員的安全；反之，如果爐膛壓力太低，又會(huì)使大量的冷空氣漏入爐膛內(nèi)，降低了爐膛溫度，增加了引風(fēng)機(jī)負(fù)荷和排煙帶走的熱量損失。這個(gè)系統(tǒng)是用乘法器構(gòu)成的單閉環(huán)比值送風(fēng)控制系統(tǒng)，燃料量的修正值作為送風(fēng)量的給定值，實(shí)現(xiàn) B 與 V 的比例控制。而送風(fēng)量 V 和燃料量 B 的最佳比例 K 是隨不同負(fù)荷、不同燃料品種而變化的。因此通常采用保持燃料量與送風(fēng)量成比例關(guān)系的送風(fēng)控制系統(tǒng)。穩(wěn)態(tài)時(shí)汽包壓力的微分信號(hào)消失不影響副調(diào)節(jié)器入口的平衡關(guān)系。當(dāng)改換煤種時(shí)，相應(yīng)的調(diào)整校正系數(shù)的值，經(jīng)乘法器修整燃料反饋信號(hào)，以消除煤種變化的系統(tǒng)的影響。穩(wěn)態(tài)時(shí)鍋爐負(fù)荷要求指令與給煤機(jī)轉(zhuǎn)速反饋信號(hào)平衡。但是由于燃料量的直接測(cè)量問題沒有解決，對(duì)于采用鋼球磨煤機(jī)中儲(chǔ)式制粉系統(tǒng)的鍋爐均通過改變給粉機(jī)的 轉(zhuǎn)速的方法來改變?nèi)剂狭?。但?duì)燃煤鍋爐來說，運(yùn)行中的煤量自發(fā)性擾動(dòng)是經(jīng)常容易出現(xiàn)的，所以在設(shè)計(jì)燃煤鍋爐燃料控制時(shí)，必須考慮使系統(tǒng)具有快速消除燃料自發(fā)性擾動(dòng)的措施，在這里引入燃料量的負(fù)反饋，并達(dá)到副調(diào)節(jié)器構(gòu)成串級(jí) 控制系統(tǒng)。另外，實(shí)施分段燃燒也是非常好的措施。這是我們不愿看到的。 （ 11)給料方式的影響 石灰石與煤同點(diǎn)給入時(shí)脫硫效率最高。 （ 9)負(fù)荷變化的影響 當(dāng)循環(huán)流化床負(fù)荷變化在相當(dāng)大的范圍內(nèi)時(shí)，脫硫效率基本恒定或略有升降。 （ 7)循環(huán)倍率的影響 循環(huán)倍率越高，脫硫效率越高。 （ 5)氧濃度的影響 脫硫與氧濃度關(guān)系不大，而提高過量空氣系數(shù)時(shí)脫硫效率總是提高的。床溫在 900℃左右達(dá)到最高的脫硫效率。循環(huán)流化床運(yùn)行時(shí) ca/s 摩爾比一般在 — 之間。 其化學(xué)方程式為 Fes2+2H22H2S+Fe H2S+O2H2+SO2 對(duì) SO2形成影響最大的因素是床溫和過量空氣系數(shù)，床溫升高、過量空氣系數(shù)降低則 SO2越高。 NOx包括 NO、 NO NO三種，其中 NO 也是導(dǎo)致酸雨的主要原因之一，同時(shí)它還參加光化學(xué)作用，形成光化學(xué)煙霧，還造成了臭氧層的破壞。一般破碎和膨脹受下列因素的影響：揮發(fā)份析出量：在揮發(fā)份析出時(shí)，碳水化合物形成的平均質(zhì)量；顆粒直徑；床溫；在煤結(jié)構(gòu)中有效的孔隙數(shù)量；母粒的孔隙結(jié)構(gòu)等。二級(jí)破碎是由于作為顆粒的聯(lián)結(jié)體 形狀不規(guī)則的聯(lián)結(jié)“骨架”（類似于網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)）被燒斷而引起的破碎。煤粒破碎一般會(huì)逃離旋風(fēng)分離器，成為不完全燃燒損失的主要部分。煤粒進(jìn)入流化床內(nèi)時(shí)，受到熾熱床料的加熱，水份 蒸發(fā)，當(dāng)煤粒溫度達(dá)到熱解溫度時(shí)，煤粒發(fā)生脫揮發(fā)份反應(yīng)，對(duì)于高揮發(fā)份的煤種，熱解期間將伴隨一個(gè)短時(shí)發(fā)生的擬塑性階段，顆粒內(nèi)部產(chǎn)生明顯的壓力梯度，一但壓力超過一定值，已經(jīng)固化的顆粒表層可能會(huì)崩裂而形成破碎 。影響顆粒磨損的主要因素是顆粒表面的結(jié)構(gòu)特性、機(jī)械強(qiáng)度以及外部操作條件等。 循環(huán)流化床 鍋爐燃料的 特性 煤在流化床內(nèi)的破碎特性是指煤粒在進(jìn)入高溫流化床后粒度急劇減小的一種性質(zhì)。當(dāng)固體質(zhì)點(diǎn)表面溫度上升時(shí)，煤顆粒會(huì)出現(xiàn)迅猛著火。這些灼熱的床料成為煤 顆粒的加熱源，在加熱過程中，所吸收的熱量只占床層總熱容量的千分之幾，而煤粒在 10 秒鐘左右就可以燃燒（顆粒平均直徑在 0— 8mm），所以對(duì)床溫的影響很小。 循環(huán)流化床內(nèi)沿高度方向可以分為密相床層和稀相區(qū)，密相床層運(yùn)行在鼓泡床和紊流床狀態(tài)。 圖 52 各控制量之間的關(guān)系 煤在循環(huán)流化床內(nèi)的燃燒過程 循環(huán)流化床 鍋爐 內(nèi)的燃燒 煤粒送入循環(huán)流化床內(nèi)迅速受到高溫物料和煙氣的輻射而被加熱，首先水分蒸發(fā)，然后煤粒中的揮發(fā)份析出并燃燒，最后是焦碳的燃燒。因而，給煤與送風(fēng)是兩個(gè)耦合非常緊密的回路，在控制中必須協(xié)調(diào)好。由于在調(diào)解過程中，送風(fēng)對(duì)爐膛溫度的調(diào)節(jié)要比給煤調(diào)節(jié)快，因此對(duì)爐膛溫度這個(gè)大滯后對(duì)象主要采用送風(fēng)來進(jìn)行控制，而采用給煤控制來適應(yīng)負(fù)荷變化。由于床溫是影響 Ca/S、 NOX以及 CO 排放量的最主要因素，因而要求其爐膛溫度必須保持在 850℃左右，而且循環(huán)流化床鍋爐工作在沸騰狀態(tài)，如溫度過高（超過 1100℃），易引起物料結(jié)焦，如過低則因其爐膛滅火，所以，對(duì)爐膛溫度的控制是非常重要的。根據(jù) CFB 鍋爐的實(shí)際運(yùn)行情況，有可能并不需要三種控制方法，例如僅利用改變一、二次風(fēng)比例已將床溫控制在運(yùn)行需要的溫度范圍內(nèi)。 其中一些主要規(guī)則描述如下： 1） 當(dāng)負(fù)荷穩(wěn)定，床溫偏差較小時(shí)，通過調(diào)整一、二次風(fēng)比例控制床溫； 2） 當(dāng)負(fù)荷穩(wěn)定，床溫偏差較大時(shí)，通過調(diào)整返料量控制床溫； 3） 當(dāng)負(fù)荷穩(wěn)定，床溫偏差更大時(shí)，通過調(diào)整給煤量控制床溫； 4） 低負(fù)荷時(shí)，主要依靠調(diào)整一、二次風(fēng)比例控制床溫； 5） 高負(fù)荷時(shí)，主要依靠調(diào)整給煤量和返料量控制床溫，此時(shí)風(fēng)量的調(diào) 節(jié)裕量較??； 6） 變負(fù)荷時(shí)，主要依靠調(diào)整返料量控制床溫，此時(shí)風(fēng)量和給煤量主要隨負(fù)荷變化，只能在小范圍內(nèi)調(diào)整以適應(yīng)床溫。用給煤量調(diào)整床溫，必須注意此時(shí)系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)響應(yīng)具有較大的延遲。在低負(fù)荷時(shí)， 風(fēng)量、煤量均小，床溫容易控制，可以長(zhǎng)期保持在某一溫度線上；在高負(fù)荷時(shí)，由于一、二次風(fēng)調(diào)節(jié)裕量變小，煤對(duì)床溫調(diào)節(jié)作用增加，實(shí)際運(yùn)行中表現(xiàn)為，燃用高熱值、低揮發(fā)份煤時(shí)，床溫水平較高，排渣量明顯減少；燃用低熱值煤時(shí)，床溫水平低，排渣量明顯增加。具有煙氣再循環(huán)系統(tǒng)的 CFB 鍋爐中，通過改變?cè)傺h(huán)煙氣量 （類似于調(diào)整一、二次風(fēng)比例）可以調(diào)節(jié)床溫，這種影響在負(fù)荷較低時(shí)作用更加明顯。 床溫控制也可通過床料的粒徑分布的調(diào)整而實(shí)現(xiàn)。一般情況采用： 1） 調(diào)節(jié)一、二次風(fēng)控制爐膛內(nèi)氧的濃度，使?fàn)t膛燃燒穩(wěn)定在一定的溫度范圍內(nèi)。雖然給煤量、循環(huán)灰量也影響床溫，但是其作用不獨(dú)立；風(fēng)量是一個(gè)獨(dú)立調(diào)節(jié)床溫特別密相區(qū)溫度的變量。同時(shí)，由于采用了分級(jí)送風(fēng)低溫燃燒方式，其生產(chǎn)量隨溫度的上升而急劇下降，因此，一般運(yùn)行溫度控制以安全運(yùn)行范圍內(nèi)略高為宜。 爐膛內(nèi)要有效抑制 NOx 的生成和達(dá)到最佳脫硫效果，就必須將床溫控制在一定的低溫范圍內(nèi) (根據(jù)煤種和主機(jī)廠推薦值確定 )。如果床溫偏移差大且經(jīng)調(diào)整無效，應(yīng)限制鍋爐負(fù)荷并處理床溫。 影響床溫的主要因素有：煤種、煤量、一、二次風(fēng)量、返料量和灰渣排放量等。總的來說設(shè)計(jì)燃料系統(tǒng)的目的就是要在爐膛溫度允許的變化范