【正文】 表241 礦井瓦斯涌出量構(gòu)成表項目礦井合計C10煤采煤面C10煤掘進面采空區(qū)瓦斯涌出量相對量（m3/t）絕對量（m3/min）絕對量（m3/min）絕對量（m3/min）絕對量（m3/min）所占比例(％)100二、回采工作面瓦斯來源及涌出量構(gòu)成回采工作面瓦斯來源包括開采層和鄰近層（包括圍巖）瓦斯兩大部分，在進行瓦斯預測時已經(jīng)將圍巖瓦斯涌出記入開采層瓦斯涌出中，本礦井開采C10煤層時，%，%，主要是因為C10煤層有影響的鄰近煤層多達3個且層間距較小。礦井瓦斯來源由以下三個部分組成：回采工作面的瓦斯涌出、掘進工作面的瓦斯涌出和采空區(qū)（包括圍巖及鄰近層）的瓦斯涌出。由于本礦井無法提供礦井瓦斯來源分析資料，所以本設計根據(jù)礦井瓦斯涌出量預測結(jié)果分析瓦斯來源。三、礦井瓦斯來源礦井瓦斯來源是確定抽采方法的主要依據(jù)，因此，應盡量詳細地做好以下測量工作：①必須測定出掘進、采煤與采空區(qū)的瓦斯涌出量分別占全礦井瓦斯涌出量的比例；②應判斷出采區(qū)工作面的瓦斯主要來自本煤層還是鄰近層。二、瓦斯涌出的形式礦井歷年瓦斯等級鑒定均為高瓦斯礦井，本次礦井瓦斯涌出量預測結(jié)果為高瓦斯礦井。礦井區(qū)內(nèi)總體而言構(gòu)造復雜程度屬復雜類型，煤層頂?shù)装逡苑凵皫r、泥巖、泥質(zhì)粉砂巖為主，從礦區(qū)構(gòu)造看，瓦斯含量穩(wěn)定，各個區(qū)域變化較大，從煤層頂?shù)装蹇?，瓦斯相對不易逸散。礦區(qū)范圍內(nèi)可采煤層均屬主焦煤，煤化程度相對較高，瓦斯含量相對較高。表232 礦井瓦斯可抽量預測表第四節(jié) 礦井瓦斯來源分析一、礦井瓦斯賦存狀況瓦斯在煤體中存在的狀態(tài)有二種：一種叫游離狀態(tài)，一種叫吸附狀態(tài)。根據(jù)表212中各煤層的鉆孔流量衰減系數(shù)及煤層透氣性系數(shù)，海扎煤礦各煤層屬于可以抽采類型，根據(jù)國內(nèi)其他類似礦井經(jīng)驗并采取措施，預計礦井瓦斯抽采率K3=%(見第三章第三節(jié))。X——煤層原始瓦斯含量，m3/t；Xk——運到地面煤的殘存瓦斯含量，m3/t，見217； K2——負壓抽采時抽采作用系數(shù)，K2＝；K3——礦井瓦斯抽采率，%。X式中：K1——瓦斯涌出程度系數(shù)；K4——瓦斯涌出程度系數(shù)；因海扎煤礦的瓦斯涌出主要來自于開采層和鄰近層。K2根據(jù)《煤礦瓦斯抽采工程設計規(guī)范》可知：W抽＝W回采工作面平行鉆孔瓦斯抽采率預計可以達到30％，掘進工作面瓦斯抽采率預計可以達到30％，鄰近層鉆孔抽采抽采率可以達到3060%，半封閉采空區(qū)瓦斯抽采率預計可以達到30％，老采空區(qū)瓦斯抽采率預計可達到15％左右。若沒能考察出煤層始突深度的煤層瓦斯含量或壓力，則必須將煤層瓦斯含量降到8m3/t以下，(表壓)以下。表221 礦井瓦斯儲量計算表注：本次設計計算結(jié)果不包括不可采高硫煤C21。根據(jù)地質(zhì)報告資料，礦區(qū)范圍內(nèi)含煤25～43層，一般為35層，～，％；同時考慮不可采高硫煤C21的影響及不可采臨近層賦存不穩(wěn)定等因素，；K2——圍巖瓦斯儲量系數(shù)，；Ai——第i個可采煤層煤炭資源量，Mt；Xi——第i個可采煤層平均瓦斯含量，m3/t；根據(jù)“云煤規(guī)【2009】3號”審查批復的“海扎煤礦擴建初步設計”，礦井保有資源量為934萬t。Ai根據(jù)《煤礦瓦斯抽采工程設計編制提綱》，礦井瓦斯儲量包括可采煤層、不可采煤層以及圍巖中所賦存的瓦斯，其計算公式如下： Wc＝(K1A1i——礦井可采煤層i的資源量（萬t）；X1i——礦井可采煤層i的瓦斯含量（m3/t）；A2i——受采動影響后能夠向開采空間排放的各不可采煤層i的資源量（萬t），采動影響范圍：上臨近層取0～100m，緩傾斜煤層下臨近層取0～50m；X2i——受采動影響后能夠向開采空間排放的各不可采煤層i的瓦斯含量（m3/t）；K——圍巖瓦斯儲量系數(shù)，～；當圍巖瓦斯很小時，可取W3＝0，若含瓦斯量較多時，可按經(jīng)驗取值或?qū)崪y確定。瓦斯儲量計算范圍：除井田范圍內(nèi)各可采煤層參與瓦斯儲量計算范圍以外，還應包括受開采層采動影響的向礦井涌出瓦斯的不可采煤層和圍巖。根據(jù)《煤礦安全規(guī)程》、《煤礦建設項目安全設施設計審查和竣工驗收規(guī)范》（AQ10552008）等相關規(guī)程、規(guī)范之規(guī)定，必須進行瓦斯抽采。表2—1—14 一個生產(chǎn)采區(qū)瓦斯涌出量計算結(jié)果表礦井瓦斯涌出量礦井相對瓦斯涌出量按下式計算： 式中：q井 —礦井相對瓦斯涌出量，m3/t； K″—已采采空區(qū)瓦斯涌出系數(shù)，； q區(qū)i—第i個生產(chǎn)采區(qū)相對瓦斯涌出量，m3/t； A0i —第i個生產(chǎn)采區(qū)平均日產(chǎn)量，t；本礦井設計生產(chǎn)能力為15萬t/a，根據(jù)前面的論述，設計由兩個采區(qū)、兩個炮采工作面保產(chǎn)，因此，礦井瓦斯涌出量計算結(jié)果見表2115。生產(chǎn)采區(qū)平均日產(chǎn)量，含掘進煤，每個采區(qū)按照布置一個采煤工作面、二個煤巷掘進工作面考慮。 Ai—第i個回采工作面日產(chǎn)量，t。掘進工作面絕對瓦斯涌出量計算結(jié)果見表2113。掘進工作面落煤瓦斯涌出量計算結(jié)果見表2112。ρ按下式計算：q0=[(Vr)2+]WoWo—煤層瓦斯含量m3/t；掘進工作面煤壁瓦斯涌出量計算結(jié)果見表2111表2111 煤壁瓦斯涌出量計算結(jié)果表②掘進巷道落煤瓦斯涌出量q4= SL—巷道長度，m，取800m；q0—暴露煤壁初始瓦斯涌出強度，m3/min對于中厚煤層，D＝2m0，m0為煤層厚度；對于厚煤層，D=2h+b，h及b分別為巷道的高度及寬度；V—巷道平均掘進速度，m/min。V掘進工作面瓦斯涌出量可以認為由兩部分組成。表219 各煤層開采時鄰近層相對瓦斯涌出量計算結(jié)果表（3）采煤工作面相對瓦斯涌出量q采＝q1＋q2各回采工作面瓦斯涌出量計算結(jié)果見表2110。本礦井開采煤層為緩傾斜煤層，按由上至下順序開采，根據(jù)AQ10272006《煤礦瓦斯抽采規(guī)范》規(guī)定，受采動影響的鄰近煤層確定為：上鄰近層0～100m以內(nèi)的不可采煤層，下鄰近層為0～50m以內(nèi)的煤層。表中原煤瓦斯含量已減去表219中涌入開采層的瓦斯量。表217 海扎煤礦各煤層殘存瓦斯含量各開采層相對瓦斯涌出量計算結(jié)果見表218。本礦可采煤層為變質(zhì)程度較高的焦煤。四、瓦斯涌出量預測礦井開采面積將逐漸增加，礦井及工作面瓦斯涌出量將發(fā)生變化，結(jié)合礦井的實際情況和瓦斯資料，采用《礦井瓦斯涌出量預測方法》(AQ10182006)中的分源預測法對礦井最低開采標高+1700m各可采煤層采、掘工作面的瓦斯涌出量進行預測，同時按采、掘工作面的瓦斯涌出量最大值預測計算采區(qū)和礦井的瓦斯涌出量。三、煤層瓦斯壓力與突出危險性礦井實測煤層瓦斯壓力標高為+1865m（即一水平標高），CC10煤層埋深分別為100m和124m，實測煤層瓦斯壓力相對較高，礦井未作煤層突出危險性鑒定，應立即委托有資質(zhì)的機構(gòu)對各可采煤層進行突出危險性鑒定，如鑒定結(jié)果有突出危險性，則必須編制防治煤與瓦斯突出專項設計并對本抽采設計進行修編。表213 各煤層瓦斯測定成果表孔號采樣深度（m）煤層煤 質(zhì)（％）瓦斯含量(ml/g可燃基)MadAdVdafCH4CO2C20～C8017042＋1/1704317046170491704101704121801 7/18019//180117//180118//18029/180210/180212//190213/190216/190217/190218/與本次設計有關的煤層瓦斯測定成果見表214表214 各可采煤層瓦斯測定成果表孔號采樣深度（m）煤層煤 質(zhì)（％）瓦斯含量(ml/g可燃基)MadAdVdafCH4CO2C20～C80170410170412180117//180210/180212//190216/190217/將表214瓦斯測定成果換算成原煤瓦斯含量值，見表215。 m3/。但是，由于現(xiàn)場取樣、實驗室儀器及實驗人員等諸多因素，本次抽采設計對“參數(shù)測定報告”中提供的原煤瓦斯含量進行校正。表212 煤層瓦斯參數(shù)表 序號名稱C9煤層C10煤層1測點見煤點標高（m）+186518652測點見煤點埋深（m）1001243瓦斯壓力(Mpa)4煤體堅固性系數(shù)f5瓦斯放散初速度⊿p6煤的破壞類型ⅣⅣ7吸附常數(shù)a(m3/t)8 吸附常數(shù)b( Mpa1)9孔隙率（%）10真密度(T/ m3)11視密度(T/ m3)12基水分/Mad(%)13基灰分/Aad(%)14基揮發(fā)分/Vad(%)15基固定碳FCad(%)16鉆孔瓦斯流量衰減系數(shù) (d1)17煤層透氣性系數(shù)（m2/ MPa2礦井近年瓦斯鑒定結(jié)果見表211。埋藏深度在其他開采及煤層賦存情況相同時，瓦斯含量一般隨煤層埋藏深度增加而增大，礦井最低開采標高+1700m，埋藏深度對瓦斯含量有影響。礦區(qū)工程地質(zhì)類型為以層狀巖類為主的中等類型?！瑸榛疑鄮r或粉砂質(zhì)泥巖。總體來說，礦區(qū)地質(zhì)構(gòu)造屬復雜類型。構(gòu)造特征及其頂板的影響區(qū)內(nèi)斷層較發(fā)育，主要以走向正斷層為主，逆斷層次之。根據(jù)礦井開采煤層厚度，煤層屬薄～中厚煤層，從煤層厚度來說，煤層瓦斯含量相對較高。平均10176。煤層傾角5176。煤層產(chǎn)狀及厚度礦井開采二疊系宣威組(P2X)的可采煤層，煤層呈塊狀、碎塊狀產(chǎn)出。在同一埋深下，煤層傾角越小，煤層瓦斯含量越高。其在煤層中的賦存狀況與煤層埋藏深度、煤層和圍巖的透氣性、煤層傾角、煤層露頭、地質(zhì)構(gòu)造、煤化程度、水文地質(zhì)條件等均有關系。由特性曲線可以看出，所選主要通風機工況點均在高效區(qū)域內(nèi)穩(wěn)定、可靠的運行，所選擇的主要通風機符合要求。暗斜井（軌道上山）絞車房有獨立的通風系統(tǒng)，需進行配風。礦井現(xiàn)目前布置2個掘進工作面，其通風線路為（以111002工作面機運巷掘進工作面為例）：新鮮風流經(jīng)主斜井、+1865m井底車場、+1865運輸石門、+1865 C10煤層運輸平巷、C10 煤層運輸上山、111002工作面機運巷掘進工作面、C10 煤層通風聯(lián)絡巷、+1921m C10 煤層回風平巷、一號回風平硐、地面。局部通風機安設在距其回風流不小于10m的進風流中，全部為獨立通風，掘進工作面風筒具有抗靜電、阻燃性能。礦井現(xiàn)布置2個采區(qū)、2個采煤工作面。礦井目前通風系統(tǒng)：一路：新鮮風流經(jīng)主斜井（副斜井）、+1865m井底車場、+1865運輸石門、+1865 C10煤層運輸平巷、C10 煤層運輸上山、111001工作面機運巷、111001工作面、111001工作面回風巷、一號回風平硐、地面；一路：新鮮風流經(jīng)主平硐、+1920m集中運輸大巷、二采區(qū)+1920運輸石門、二采區(qū)巖石回風斜巷、二采區(qū)C10煤層運輸上山、121002工作面機運巷、121002采煤工作面、121002工作面回風平巷、二采區(qū)C10煤層回風上山、+2006C10煤層回風聯(lián)絡巷、二號回風井、地面。礦井前期為“三進兩回”的通風系統(tǒng)。第四節(jié) 礦井通風系統(tǒng)設計概況一、通風方式礦井通風本次設計進風為主斜井、主平硐、副斜井，一、二號回風井作為前期專用回風井?；夭晒ぷ髅嫔舷鲁隹谂c平巷連接處20m內(nèi)必須加強支護，在生產(chǎn)作業(yè)規(guī)程中必須制定工作面端頭支護的安全措施，包括工作面端頭的特殊支護方式，工作面煤壁必須打好貼幫支柱。八”作業(yè)制，兩采一準，每日兩個循環(huán)，年推進度420m。采煤方法與回采工藝根據(jù)煤系地層及開采煤層厚度、傾角、走向變化、煤層頂?shù)装宸€(wěn)定性、井田地質(zhì)構(gòu)造等進行綜合分析，各煤層均為近水平至緩傾斜煤層，采用走向長壁采煤法或俯、仰斜長壁方式開采，放炮落煤工藝。一采區(qū)每約8m垂高劃分為一個區(qū)段。一采區(qū)開采區(qū)域為F5和F11斷層之間，二采區(qū)開采區(qū)域為F5斷層以東、F7斷層以南，一、服務年限約17a。礦井在一、二采區(qū)各布置一個炮采工作面和兩個掘進工作面生產(chǎn)（即“兩采四掘”）。水平設置、采區(qū)劃分礦井開采范圍內(nèi)劃分為兩個水平（即+1865m水平和+1805m水平）、七個采區(qū)（一水平劃分為四個采區(qū)、二水平劃分為三個采區(qū)）進行開采。+1865m以下礦井資源采用主副斜井延深方式進行開拓。+1865m運輸石門揭穿各可采煤層后沿煤層布置運輸和回風上山，于+1865m運輸石門以西布置+1875m膠帶運輸石門，從+1875m膠帶運輸石門開口向東布置膠帶運輸斜巷連通二采區(qū)+1865m下車場，然