【正文】 經(jīng)過計算得到最大應(yīng)力 σ = 106 /( 141103)= N/mm2 型鋼的最大應(yīng)力計算值 σ = [f] = 215 N/mm2 ,滿足要求 ! 支桿的強(qiáng)度計算 下面壓桿以 ，斜壓桿的容許壓力按照下式計算： 其 中 N 受壓斜桿的軸心壓力設(shè)計值， N = ； A 受壓斜桿凈截面面積， A =； i 計算受壓斜桿的截面回轉(zhuǎn)半徑， i =； l 受最大壓力斜桿計算長度， l = ； λ 桿件長細(xì)比， λ=102/=90 φ 軸心受壓斜桿的穩(wěn)定系數(shù) ,由長細(xì)比 l/i查表得到 φ= ； σ 受壓斜桿受壓應(yīng)力計算值，經(jīng)計算得到結(jié)果是 N/mm2； [f] 受壓斜桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值， f = 215N/mm2； 受壓斜桿的穩(wěn)定性計算 σ [f]，滿足要求 ! 斜撐支桿采用焊接方式與墻體預(yù)埋件連接，對接焊縫強(qiáng)度計算公式如下 其中 N為斜撐支桿的軸向力， N=； lw為斜撐支桿件的周長，取 227mm； t為斜撐支桿焊縫的厚度， t=； ft或 fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強(qiáng)度，取 ft=,fc=經(jīng)過計算得到焊縫最大應(yīng)力 = 179。 cos()= 型鋼最大應(yīng)力計算值 σ= M/+N/A=106/(141103)+103/(102)=型鋼的最大應(yīng)力計算值 σ= ，滿足要求！ 型鋼整體穩(wěn)定性計算 水平型鋼采用 16號工字鋼 ,計算公式如下 : 其中 φb 均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，查表《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》 (GB500172020)附錄 B得到： φb= 36 由于 φb大于 ，查《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》 (GB500172020)，得到 φb39。 179。 179。 +179。 圖中距離 |MP|= (179。 型鋼固接處的支撐力為 RB=。 179。 水平鋼梁自重荷載 q=179。 型鋼截面慣性矩 I = ，截面抵抗矩 W =，截面積 A =。 陽角型鋼材料參數(shù) : 型鋼型號： 16號工字鋼 。 支點 P到建筑物角點 O的距離 D3(m)： 。 陽角型鋼長度 L(m)： 。 立桿橫向間距或排距 La(m)： 。 d=； fcc 混凝土的局部擠壓強(qiáng)度設(shè)計值，計算中取 =； 經(jīng)過計算得到公式右邊等于 kN 大于錨固力 N= kN ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求 ! 1懸挑腳手架陽角型鋼計算書 一、參數(shù)信息 : 荷載參數(shù) 腳手架聯(lián)梁傳遞支座力 F(kN)： 。 )=。 ，螺栓粘結(jié)力錨固強(qiáng)度計算如下： 錨固深度計算公式 : 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的 軸向拉力， N = ； d 樓板螺栓的直徑， d = [fb] 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強(qiáng)度，計算中取 ； h 樓板螺栓在混凝土樓板內(nèi)的錨固深度，經(jīng)過計算得到 h 要大于 (179。 50179。 經(jīng)過計算得到強(qiáng)度 σ = 106 /( )= N/mm2； 水平鋼梁的穩(wěn)定性計算 σ = 小于 [f] = N/mm2 ,滿足要求 ! 十、錨固段與樓板連接的計算 : ，拉環(huán)強(qiáng)度計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力 R=； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強(qiáng)度計算公式為 : 其中 [f] 為拉環(huán)鋼筋抗拉強(qiáng)度，按照《混凝土結(jié)構(gòu) 設(shè)計規(guī)范》 [f] = 50N/mm2； 所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)最小直徑 D=[179。 = kN/m k= k1= / = k2= / = 代入公式，經(jīng)過計算得到 支座反力 RA = kN 支座反力 RB = kN 最大彎矩 MA = 截面應(yīng)力 σ= /( )= N/mm2 水平支撐梁的計算強(qiáng)度 小于 N/mm2,滿足要求 ! 受腳手架作用集中計算荷載 N= + = kN 水平鋼梁自重計算荷載 q= 179。 179。 = 水平鋼梁自重強(qiáng)度計算荷載 q=179。 受腳 手架作用集中強(qiáng)度計算荷載 P=179。 31 懸臂單跨梁計算簡圖 支座反力計算公式 支座彎矩計算公式 C點最大撓度計算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。 Aw = kN； 連墻件的軸向力計算值 NL= NLw + No= kN； 其中 φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) ,l為內(nèi)排架距離墻的長度 , 由長細(xì)比 l/i=； A = cm2； [f]= N/mm2； 連墻件軸向力設(shè)計值 Nf=φA[f]=104103 = kN； Nl=Nf=,連墻件的設(shè)計計算滿足要求！ 連墻件采用雙扣件與墻體連接。 ； 六、立桿的穩(wěn)定性計算 : 不組合風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 29 立桿的軸心壓力設(shè)計值 ： N = kN； 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 ： i = cm； 計算長度附加系數(shù) ： K = ； 計算長度系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表 ： U = 計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定 ： lo = m； Lo/i = ； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) φ,由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到 ： φ= ； 立桿凈截面面積 ： A = cm2； 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ) ： W = cm3； 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 ： [f] = N/mm2； σ = ()= N/mm2； 立桿穩(wěn)定性計算 σ = 小于 [f] = N/mm2 滿足要求！ 考慮風(fēng)荷載時 ,立桿的穩(wěn)定性計算公式 立桿的軸心壓力設(shè)計值 ： N = kN； 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 ： i = cm； 計算長度附加系數(shù) ： K = ； 計算長度系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表 ： U = 計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定： lo = m； Lo/i = ； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) φ,由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到 ： φ= 立桿凈截面面積 ： A = cm2； 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ) ： W = cm3； 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 ： [f] = N/mm2； σ = ()+； 立桿穩(wěn)定性計算 σ = 小于 [f] = N/mm2 滿足要求！ 七、連墻件的計算 : 連墻件的軸向力計算值應(yīng)按照下式計算： Nl = Nlw + No 風(fēng)荷載基本風(fēng)壓值 Wk = kN/m2； 每個連墻件的覆蓋面 積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風(fēng)面積 Aw = m2； 連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力 (kN), No= kN； 風(fēng)荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計值 (kN)，應(yīng)按照下式計算： 30 NLw = 179。 179。 179。 179。 = 179。 + 179。 179。 179。 經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NQ= 179。 179。 4179。 179。 = kN； (2)腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標(biāo)準(zhǔn)值為 28 NG2= 179。 = kN； R kN , 單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求 ! 五、 腳手架荷載標(biāo)準(zhǔn)值 : 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。 /2 = kN； 荷載的計算值 : R=179。 ； 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 : Q = 179。 = kN； 腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 : P2 = 179。 ) = mm； 最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = + = mm； 小橫桿的最大撓度小于 ()= 與 10 mm,滿足要求 !； 四、扣件抗滑力的計算 : 按規(guī)范表 ,直角、 旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為 ，按照扣件抗滑承載力系數(shù) ， 該工程實際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為 。 179。 179。 179。 105179。 (384179。 ； 最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = ； σ = M / W = 106/= N/mm2 ； 小橫桿的計算強(qiáng)度小于 N/mm2,滿足要求！ 最大撓度考 慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下 : 27 Vqmax=5179。 179。 (+)+ 179。 179。 179。 大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值： p1= 179。 大橫桿的最大撓度小于 ,滿足要求 ! 三、小橫桿的計算 : 26 小橫桿按照簡支梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 105179。 (100179。 )+179。 179。 179。 = ； 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進(jìn)行強(qiáng)度驗算： σ=Max(106,106)/= N/mm2； 大橫桿的抗彎強(qiáng)度 :σ= N/mm2 小于 [f]= N/mm2。 179。 = ； 支座最大彎距計算公式如下 : 支座最大彎距為 M2max= 179。 +179。 = kN/m； 大橫桿計算荷載組合簡圖 (跨中最大彎矩和跨中最大撓度 ) 25 大橫桿計算荷載組合簡圖 (支座最大彎矩 ) 最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎距計算公式如下 : 跨中最大彎距為 M1max=179。 +179。 (2+1)= kN/m ； 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 : Q=179。 按照大橫桿上面的腳 手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 與樓板連接的螺栓直徑 (mm):； 樓板混凝土標(biāo)號 :C30； 支撐數(shù)量為 :1；