【正文】 A柱調(diào)整圖如下： 橫向框架A柱柱端組合彎矩設(shè)計值的調(diào)整（相當(dāng)于本層柱凈高上下端的彎矩設(shè)計值）層次654321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底γRE（ΣMc=170ηcΣMb）γREN3031155152818471883B柱：第6層，按《抗震規(guī)范》，無需調(diào)整。經(jīng)計算當(dāng)軸力N=fc Ac=6002/103= 時，方符合調(diào)整的條件，可知：第5層，無需調(diào)整。ηc柱端彎矩增大系數(shù)，；；。抗震規(guī)范規(guī)定：一、二、三級框架的梁柱結(jié)點處，柱端彎矩設(shè)計值應(yīng)符合：ΣMc=ηcΣMb注：ΣMc為節(jié)點上下柱端截面順時針或逆時針方向組合的彎矩設(shè)計值之和，上下柱端的彎矩設(shè)計值可按彈性分析分配。調(diào)整結(jié)果見內(nèi)力組合表。m其它跨間的最大彎矩計算結(jié)果見下表：跨間最大彎矩計算結(jié)果表層次136跨ABBCABBCABBCMmax注：2層梁采用統(tǒng)一配筋；35層梁采用統(tǒng)一配筋。m MC = KNγREMmax =γREMB = KNm MC = KNmVB= （MBMC）/l+ q1，l/2+ q2，l /4=(+)/+3+由下式解x :x q1，+ q2，x2/l= VB解得x= =則Mmax發(fā)生在右支座，γReMmax = γREMC左 = KNm右震：MB = KNmVB= （MBMC）/l+ q1，l/2+ q2，l /4=(+)/+3+0故最大彎矩出現(xiàn)在左支座。m第三層BC跨梁q1，=*=3 KN/mq2，=(+)= KN/m左震：MB = KNm0由下式x q1 + x2 q2/l= VB 計算x得x=故最大彎矩出現(xiàn)在右支座。mMC= KNm第一層BC跨梁q1，=*=3 KN/mq2，=(+)= KN/m左震：MB = Mc = VB= （MBMC）/l+q1l/2+q2 l /4=(+)/+3+0則Mmax發(fā)生在左支座，γReMmax = γReMB ==m MB= KNmVA= （MAMB）/l+q1l/2+（1a）lq2/2=（ +）/++由于VA（2q1+q2）al/2=（2+）0，故xal.由下式解x：x= (VA+ q2 al/2)/（q1+q2）=(+)/(+)=Mmax= MA +VA x (q1+q2）x2/2+ q2al(x al /3)/2=+*(+)+()/2=γReMmax==m第6層AB跨梁：梁上荷載設(shè)計值：q1== KN/m q2=（+）=左震：（1a）l= MA= KNmVA= （MAMB）/l+q1l/2+（1a）lq2/2=（+）/++由于VA（2q1+q2）al/2=（2+）0，故xal.x=（VA+alq2/2）/（q1+q2）=（+）/（+）= Mmax=MA+VAx（q1+q2）x2/2+alq2（xal/3）/2=+（+）（）2/2+（）/2= KNm右震： MA= KNmMB= KNmγREMmax== KNm MB= KNmγReMmax== KNmMB= KNmγREMmax== KNm MB=mγReMmax== KNm MB=計算理論：根據(jù)梁端彎矩的組合值及梁上荷載設(shè)計值，由平衡條件確定。注：抗震設(shè)計時，一、二、其梁端剪力設(shè)計值應(yīng)按下式調(diào)整：V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb]其中l(wèi)n為梁的凈跨，V Gb為梁在重力荷載代表值作用下，按簡支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計值；M lb 、M rb分別為梁左右端截面反時針或順時針方向組合的彎矩設(shè)計值，一級框架兩端彎矩均為負(fù)值時，絕對值較小的一端彎矩值取零。2預(yù)埋件錨筋截面計算的承載力抗震調(diào)整系數(shù)應(yīng)取γRE=。為承載力調(diào)整系數(shù)，具體取值見下表?，F(xiàn)澆鋼筋混凝土可取β=～，本設(shè)計取調(diào)幅系數(shù)β=。由于超靜定鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)具有塑性內(nèi)力重分布性質(zhì)，所以在重力荷載作用下可乘以調(diào)幅系數(shù)β，適當(dāng)降低梁端彎矩。A柱： N頂=+= KN柱重：25= KNN底= N頂+= KNB柱： N頂=++= KNN底= N頂+= KN第15層：荷載引起的剪力：VA=VB=[ql+q(la)]/2=（+*）/2= KN VB=VC=(ql+ql/2)/2=（+*）/2= KN恒載作用下梁端剪力及柱軸力（KN）層次荷載引起的剪力柱軸力AB跨BC跨A柱B柱VA=VBVB=VCN頂N底N頂N底654321活載作用下：例：第6層：荷載引起的剪力：AB跨：VA=VB= q(la)/2=BC跨：VB=VC= ql/2/2=A柱：N頂= N底=+= KNB柱：N頂= N底=++= KN雪載作用下：第6層：雪荷載引起的剪力：AB跨：VA=VB= q(la)/2=BC跨：VB=VC= ql/2/2=A柱：N頂= N底=+= KN B柱：N頂= N底=++= KN活載作用下梁端剪力及柱軸力（KN）層次活（雪）荷載引起的剪力柱軸力AB跨BC跨A柱B柱VA=VBVB=VCN頂=N底N頂=N底6（）（）（）（）5（）（）4（）（）3（）（）2（）（）1（）（）：結(jié)構(gòu)抗震等級：結(jié)構(gòu)抗震等級可根據(jù)結(jié)構(gòu)類型，地震烈度房屋高度等因素確定，查《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》本設(shè)計的框架為三級抗震等級，建筑物高度小于30米，所處地區(qū)為7度抗震區(qū)，故在內(nèi)力組合中不考慮風(fēng)荷載參與的組合.框架梁內(nèi)力組合：本方案考慮了三種內(nèi)力組合，+， SGk + SQk+。M）（12．29（b）活（雪）荷載作用下框架的M圖（KNm） MBC= 5/8q2，l22/12=5/8（KNm） MBC= 5/8q2，l22/12=5/8（KNm） MBC=q1，l22/12+5/8q2，l22/12=+5/8（KNα=a/L=, 12α2+α3 =（1）、對于第6層， MAB=q1l21/12+q2l21（12α2+α3）2/12=+（） MBC=q1，l22/12+5/8q2，l22/12=+5/8*（KNm）16（6）（）（）（）（）（）（）注：表中括號內(nèi)數(shù)值對應(yīng)于屋面雪荷載作用情況。m）6251橫向框架均布活載匯總表層次q2（KN/m）q2，（KN/m）P1（KN）P2（KN）M1（KNm將計算結(jié)果匯總?cè)缦聝杀恚簷M向框架恒載匯總表層次q1（KN/m）q1，（KN/m）q2（KN/m）q2，（KN/m）P1（KN）P2（KN）M1（KNm同理，在屋面雪荷載的作用下：q2== KN/mq2，==P1=（+）= KNP2=（++）= KN集中力矩 M1=P1e1=（）/2 =m活載作用下柱的內(nèi)力計算：活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示： 對于第16層，q2== KN/mq2，== KN/mP1=（+）= KNP2=（++）= KN集中力矩M1=P1e1=（）/2=q2== KN/mq2，== KN/m外縱墻線密度 [（2）+2*]/= KN/mP1=（+）+（+）+25= KNP2=（++）++25+25== KN集中力矩M1=P1e1=（）/2= KNm（3）、對于第1層qq1，代表橫梁自重和橫墻自重，為均布荷載形式。q2== KN/mq2，== KN/m外縱墻線密度 [（2）+2]/= KN/mP1=（+）+（+）+25= KNP2=（++）++25= KN集中力矩M1=P1e1=（）/2= KNqq1，代表橫梁自重和橫墻自重，為均布荷載形式。mM2=P2e2=（）/2= KNq1=25= KN/mq1，=25=q和q2，分別為屋面板和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載。由于縱向框架梁的中心線與柱的中心線不重合，所以在框架節(jié)點上還作用有集中力矩。計算過程如下： 橫向水平地震作用下y值計算 層次系數(shù)桿件n=6AD—0—010m=6h=BC—0—010n=6AD101010m=5h=BC101010n=6AD101010m=4h=BC101010n=6AD101010m=3h=BC101010n=6AD1010m=2h=BC1010n=6AD100—0m=1h=BC100—0水平地震作用下框架柱剪力和柱端彎矩標(biāo)準(zhǔn)值梁端彎矩、剪力及柱軸力的計算：梁端彎矩，剪力及柱軸力分別按下式計算：， ， 式中：分別表示節(jié)點左，右梁的線剛度；分別表示節(jié)點左，右梁的彎矩；為柱在i層的軸力，以受拉為負(fù)，受壓為正，其余符號意義見下圖:水平地震作用下框架梁端彎矩剪力和柱軸力標(biāo)準(zhǔn)值梁位置層次柱端分配彎矩之和（）MLMRVb邊柱軸力（KN）中柱軸力（KN）邊柱中柱()()（KN）AB跨或CD跨梁 BC跨梁 （橫向框架內(nèi)力計算）：取③軸線橫向框架進(jìn)行計算，如下圖所示：，由于房間內(nèi)布置有次梁（bh=300mm600mm），故直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的水平陰影所示。y框架柱的反彎點高度比。y2為上層層高與本層層高不同時的反彎點高度比修正值。：框架柱端剪力及彎矩分別按下列公式計算：Vij=DijV i /∑DijM bij=Vij*yh M uij=Vij（1y）hy=yn+y1+y2+y3注：yn框架柱的標(biāo)準(zhǔn)反彎點高度比。各質(zhì)點橫向水平地震作用按下式計算：Fi=GiHiFEk（1δn）/（∑GkHk）地震作用下各樓層水平地震層間剪力Vi為 Vi=∑Fk（i=1，2，…n）：水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移（△u）i和頂點位移u i分別按下列公式計算：（△u）i = Vi/∑D iju i=∑（△u）k各層的層間彈性位移角θe=（△u）i/hi，根據(jù)《抗震規(guī)范》，考慮磚填充墻抗側(cè)力作用的框架，層間彈性位移角限值[θe]1/550。