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正文內(nèi)容

層辦公樓設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)(參考版)

2025-01-19 12:52本頁面
  

【正文】 m,N= 軸向力對截面重心的偏心矩e0=M/N=106/(103)= mm 附加偏心矩ea取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30兩者中的較大值,即650/30。柱號層次b(mm)h0(mm)fcm(N/mm2)Mc(KN 柱截面尺寸驗(yàn)算:根據(jù)《抗震規(guī)范》,對于三級抗震等級,剪跨比大于2。縱向受力鋼筋選用HRB335, =300N/mm2,箍筋選用HPB235, =210N/mm2。層次截面M(KN(3)、箍筋選擇及梁斜截面受剪承載力計(jì)算: 梁端加密區(qū)箍筋取雙肢Ф8100,箍筋用I級Q235熱扎鋼筋,fyv=210N/mm,則 + =300565+210201565/100=399900N182700N ρsv= nAsv1/bs=2ρsvmin== ,非加密區(qū)箍筋取雙肢Ф8150。 =300565=V可知,截面符合條件。 ρ=1901/300/565=%ρmin=%,又As,/ As =1521/1901,滿足梁的抗震構(gòu)造要求。(2)、考慮兩支座處: 將下部跨間截面的4Ф22鋼筋伸入支座,作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋,As,=1521 mm2,再計(jì)算相應(yīng)的受拉鋼筋A(yù)s,即支座A上部, αs=[M fy, As,(h0a,)]/(fcmbf,h02) =[1063001521(56535) ]/ =ξ=1(12αs)1/2=可近似取 As=M/fy/(h0a,)=106/300/(56535)=1778 mm2 實(shí)配鋼筋5Ф22,As=1901 mm2。ρ=1521/300/565=%ρmin=%,滿足要求。m屬第一類T形截面??缰姓龔澗匕碩形截面計(jì)算縱筋數(shù)量,跨中截面的計(jì)算彎矩,應(yīng)取該跨的跨間最大正彎矩或支座彎矩與1/2簡支梁彎矩之中的較大者,依據(jù)上述理論,得:(1)、考慮跨間最大彎矩處: 按T形截面設(shè)計(jì),翼緣計(jì)算寬度bf,按跨度考慮,取bf,=l/3=,梁內(nèi)縱向鋼筋選II級熱扎鋼筋,(fy=fy,=300N/mm2),h0=ha=60035=565mm,因?yàn)閒cm bf,hf,( h0 hf,/2)=2400100(565100/2)=m 支座Bl:Mmax= KN梁的最不利內(nèi)力:經(jīng)以上計(jì)算可知,梁的最不利內(nèi)力如下: 跨間: Mmax= KN承載力抗震調(diào)整系數(shù)=。梁的截面尺寸為300mm600mm。 層次134~12321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底γRE(ΣMc=ηcΣMb) γREN 例:第13層:恒載SGk =(M上+M下)/h=(+)/= 活載SQk =(M上+M下)/h=()/= 地震作用SEk =(M上+M下)/h=(+)/= 調(diào)整:(+)/= 橫向框架A柱剪力組合與調(diào)整(KN)層次SGkSQkSEk1SEk2γRe[(SGk+)+] ++V=γRe[ηvc(M bc +M lc)/hn ]1213 4~12 3 2 1 同理,橫向框架B柱剪力組合與調(diào)整(KN)層次SGkSQkSEk1SEk2γRe[(SGk+)+] ++V=γRe[ηvc(M bc +M lc)/hn ]1213 4~12 3 2 1 混凝土強(qiáng)度等級選用C30,=,=。橫向框架A柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整(相當(dāng)于本層柱凈高上下端的彎矩設(shè)計(jì)值)層次134~12321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底γRE(ΣMc=ηcΣMb) γREN237 B柱: 第13層,按《抗震規(guī)范》,無需調(diào)整。ΣMb為節(jié)點(diǎn)左右梁端截面順時針或逆時針方向組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和。柱底軸壓比[uN] = N/Ac fc=103/。第3層,同理也無需調(diào)整。第4~12層,柱頂軸壓比[uN] = N/Ac fc=103/,無需調(diào)整。1)均布和梯形荷載下,如下圖: VA= (MA+MB)/l+q1l/2+(1a)lq2/2若VA(2q1+q2)al/2≤0,說明x≤al,其中x為最大正彎矩截面至A支座的距離,則x可由下式求解:VAq1xx2q2/(2al)=0將求得的x值代入下式即可得跨間最大正彎矩值:Mmax=MA+VAxq1x2/2x3q2/(6al)若VA(2q1+q2)al/20,說明xal,則x=(VA+alq2/2)/(q1+q2)可得跨間最大正彎矩值:Mmax=MA+VAx(q1+ q2)x2/2+alq2(xal/3)/2若VA≤0,則Mmax=MA2)同理,三角形分布荷載和均布荷載作用下,如下圖:VA= (MA+MB)/l+q1l/2+q2l/4 x可由下式解得: VA=q1x+x2q2/l可得跨間最大正彎矩值:Mmax=MA+VAxq1x2/2x3q2/3l 跨間的最大彎矩計(jì)算結(jié)果見下表:層次123跨ABBCABBCABBCMmax層次45跨ABBCABBCMmax梁端彎矩控制值:梁的支座截面考慮了柱支撐寬度的影響,按支座邊緣截面的彎矩計(jì)算,即: 式中:M為梁內(nèi)力組合表中支座軸線的彎矩值;V為相應(yīng)的支座剪力;b為相應(yīng)的柱的寬度;計(jì)算結(jié)果見表 層次位置截面荷載M(KN*m)V(KN)M1=MV*b/213左邊跨A恒① 活②地震左③地震右④(①+②)+③(①+②)+④B左恒① 活②地震左③地震右④(①+②)+③(①+②)+④中跨B右恒① 活②地震左③地震右④(①+②)+③(①+②)+④4~12左邊跨A恒①活②地震左③地震右④ (①+②)+③(①+②)+④B左恒① 活②地震左③地震右④(①+②)+③(①+②)+④中跨B右恒① 活②地震左③地震右④(①+②)+③(①+②)+④3左邊跨A恒① 活②地震左③地震右④(①+②)+③(①+②)+④B左恒① 活②地震左③地震右④(①+②)+③(①+②)+④中跨B右恒① 活②地震左③地震右④(①+②)+③(①+②)+④2左邊跨A恒① 活②地震左③地震右④(①+②)+③(①+②)+④B左恒① 活②地震左③地震右④(①+②)+③(①+②)+④中跨B右恒① 活②地震左③地震右④(①+②)+③(①+②)+④1左邊跨A恒① 活②地震左③地震右④(①+②)+③(①+②)+④B左恒① 活②地震左③地震右④(①+②)+③(①+②)+④中跨B右恒① 活②地震左③地震右④(①+②)+③(①+②)+④254取每層柱頂和柱底兩個控制截面,組合結(jié)果如下表: 層次截面內(nèi)力SGk調(diào)幅后SQk調(diào)幅后SEk(1)SEk(2)γRe[(SGk+)+] ++MmaxMM12NNminNmax13柱頂M N 柱底M N 237 237 4~12柱頂M N 柱底M N 3柱頂M N 柱底M N 2柱頂M N 柱底M N 1柱頂M N 263 263 柱底M N263 263 層次截面內(nèi)力SGk調(diào)幅后SQk調(diào)幅后SEk(1)SEk(2)γRe[(SGk+)+] ++MmaxMM12NNminNmax13柱頂M N 柱底M N 4~12柱頂M N 柱底M N 3柱頂M N 柱底M N 2柱頂M N 柱底M N 1柱頂M N
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